PROIECT .

DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA F..

N= 1038 KNM= 8 KNm

Dimensiunile stalpului de b.a. a b0.4 0.4

Dimensionarea blocului din b.s. C8/10

Se impun urmatoarele dimensiuni in plan

L= 2.20 mB= 2.20 m

240 KPa

Dimensiunile in plan ale cuzinetului se stabilesc cu relatiile:

Lc=0,5L Lc= 1.10 m

Se alege Lc= 1.10 m

Bc=0,5B Bc= 1.10 m

Se alege Bc= 1.10 m

Inaltimea cuzinetului se alege respectand conditia:

lx= 0.35 m rez. 35 cmly= 0.35 m rez. 35 cmSe alege h= 60 cm 0.6 m

Deschiderea in consola a blocului de fundatie rezulta:

0.55 m

Conform tabelului pt presiunea Pconv=230kPa si beton clasa C12/151.15

Din relatia urmatoare rezulta inaltimea blocului:

0.63 m

Se alege H= 60 cm

Pconv=

Lx=

Se optine (tg)min=

H=Lx*(tg)min=

hlx1

L x=LLc

2

L

h1

B12

p1

N+

M+T+

Gf

p2

Inaltimea totala se imparte in doua trepte cu inaltimea H1=H2

H/2= 30 cm

Se calculeaza greutatea fundatiei

Gf= 7040.99 daN rezulta 70.41 KN

1108.41 KN

Presiunea medie efectiva pe teren rezulta:

229.01 KN/m2 OK

Excentricitatea incarcari este:

e=M/Nt e= 0.01 m

Valorile presiunilor pe teren la extremitatile fundatiei rezulta:

233.52 KN/m2 max OK

224.5 KN/m2 min OK

Dimensionarea cuzinetului:

Dimensiunile impuse

Lc= 110 cmBc= 110 cmh= 60 cm

tg= 1.71 1 OKsih/Lc= 0.55 0.25 OK

Valorile extreme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului

Gc= 20.91 KN rez 2090.88 daN

Ntc= 1058.91

0.01 m

911.19 KN/m2839.07 KN/m2

CLASA BETON CUZINET911.19 KN/m2= 9.11 daN/cm2 95 daN/cm2 C12/15

OKDaca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta:

Nt=

Pmed ef=

Pef 1=

Pef 2=

h/lx=

e1=

1=2=

1=

S ca= 1

1 I 2 IS c

12.63 Sc

nu se efectueaza calculul armaturiide ancoraj, dispunandu-se cate 2 bare 12 pe fiecare directie

obtinandu-se:0.01 m

893.91 KN/m2821.79 KN/m2

Calculul momentelor incovoietoare care apar in cuzinet

870.97 KN/m2

893.91 KN/m2

857.85 KN/m2

47.1 KNm

45.54 KNm

Inaltimile utile ale sectiuni de beton a cuzinetului

ho= 55 cm

Aria de armatura pe directia x este

4.66 cm2

Procentul de armare

Px%= 0.08 % pmin%= 0.05 % OK

Se aleg 11 bare 10 cu aria efectiva = 7,85 cm2

Aria de armatura pe directia y este

4.51 cm2

Procentul de armare

Py%= 0.07 % pmin%= 0.05 % OK

Se aleg 11 bare 10 cu aria efectiva = 7,85cm2

Sca=

Daca suprafata activa Sca este mai mare decat 80% din suprafata totala a talpi cuzinetului Sc

Pentru determinarea armaturii cuzinetului se recalculeaza tensiunile, fara greutatea proprie Gc,

e1'=

1'=2'=

a'=

3'=

med'=

M1=

M2=

Aax=

Aay=

S ca= 1

1 I 2 IS c

CARACTERISTICI MATERIALE

BETON

Nr. Crt. Denumire beton

1 C6/7,5 Bc 7,5 B100 4.7 47 0.52 C8/10 Bc 10 B150 6.5 65 0.63 C12/15 Bc 15 B200 9.5 95 0.84 C16/20 Bc 20 B250 12.5 125 0.955 C18/22,5 Bc22,5 B300 14 140 16 C20/25 Bc 25 B350 15 150 1.17 C25/30 Bc 30 B400 18 180 1.258 C28/35 Bc 35 B450 20.5 205 1.359 C32/40 Bc 40 B500 22.5 225 1.45

10 C40/50 Bc 50 B600 26.5 265 1.6511 C50/60 Bc 60 B700 31.5 315 1.83

OEL-BETON

Nr. Crt.

1 PC60 350 35002 PC52 300 30003 OB37 210 2100

Rc (N/mm2)

Rc (daN/cm2)

Rt (N/mm2)

Marca de otel

Ra (N/mm2)

Ra (daN/cm2)

568

9.51011

12.513.514.516.518.3

Rt (daN/cm2)

n n n n6 2.07 13 2.56 20 2.78 277 2.18 14 2.6 21 2.8 288 2.27 15 2.64 22 2.82 299 2.35 16 2.67 23 2.84 3010 2.41 17 2.7 24 2.86 3111 2.47 18 2.73 25 2.88 3212 2.52 19 2.75 26 2.9 33

0.85 0.9 0.95

2 1.34 1.89 2.923 1.25 1.66 2.354 1.19 1.53 2.135 1.16 1.48 2.016 1.13 1.44 1.947 1.12 1.41 1.98 1.11 1.4 1.869 1.1 1.38 1.8310 1.1 1.37 1.8111 1.09 1.36 1.812 1.08 1.36 1.7813 1.08 1.35 1.7714 1.08 1.34 1.7615 1.07 1.34 1.75

Tabelul III.3. Stabilirea adncimii minime de fundareH, (m) adncimea minim de fundare, (cm)

Terenul de

fundaie conform

Tabelul III.1. Valorile coeficientului statistic

Tabelul III.2. Valorile coeficientului statistic t

(n-2) pentru (, c, , a)

nivelul de asigurare,

(n-1) pentru

coeficientul statistic, t

H, (cm)terenuri supuse

aciunii ngheului (n spaii reci i

nenclzite)

terenuri ferite de aciunea ngheului

(spaii calde sau nclzite)

adncimea de nghe

adncimea apei subterane fa

STAS de cota construcii construcii665477 terenului definitive provizorii cu subsol

Roci stncoase oricare oricare 3040 20 20 20

oricare H 40 40 402

oricare H < 2,00 50 40 40H 80 70 50 402 90 80 50 40

70 H < 2,00H 80 50 402 80 50 40

H < 2,00H 80 70 50 40

2.5 90 80 50 4070 H < 2,50

H 80 50 402.5 90 50 40

H < 2,50

a pmnturi necoeziveDenumirea pmntului

Nisip mare 700 600Nisip mijlociu 600 500

fr subsol

Pietriuri curate, balast,

cuar, nisiH

puri mari i mijlocii curate,

necoezive H + 10Pietri sau

balast cu liant argilos,

H

nisip argilos, argil gras

H + 10H > 70 H + 20

Nisip fin prfos, praf

argilos, argil pr

H

foas i nisipoas, ml,

nmol

H + 10H > 70 H + 20

Tabelul III.4. Valorile de baz ale presiunii convenionale

ndesate ndesare medie

conv (kPa)

p

Nisip 500 350

fin 350 250

Nisip uscat 350 300fin umed 250 200

prfos 200 150

b pmnturi coezive

indicele consistena

porilor, e

0.5 300 350

0.7 275 300

0.5 300 350

0.7 275 300

1 200 250

0.5 550 650

0.6 450 525

0.8 300 350

1.1 225 300

uscat sau umed

foarte umed sau saturat

foarte umed sau saturat

conv (kPa)

Denumirea pmntului

IC = 0,5 IC = 1,0

Cu plasticitate redus (IP10%)

nisip argilos, praf nisipos, praf

Cu plasticitate mijlocie ( 10% < IP

20%): nisip argilos, praf nisipos argilos,

praf argilos, argil prfoas nisipoas, argil nisipoas, argil prfoas

Cu plasticitate mare i foarte mare

(IP>20%): argil nisipoas, argil

prfoas, argil, argil gras

p

12

3

4

Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1

567

0 0 1 3.142 0.03 1.12 3.324 0.06 1.25 3.516 0.1 1.39 3.718 0.14 1.55 3.9310 0.18 1.73 4.1712 0.23 1.94 4.4214 0.29 2.17 4.6916 0.36 2.43 518 0.43 2.72 5.3120 0.51 3.06 5.6622 0.61 3.44 6.0424 0.72 3.87 6.4526 0.84 4.37 6.928 0.98 4.93 7.430 1.15 5.59 7.9532 1.34 6.35 8.5534 1.55 7.21 9.2136 1.81 8.25 9.9838 2.11 9.44 10.840 2.46 10.84 11.7342 2.87 12.5 12.7744 3.37 14.48 13.9645 3.66 15.64 14.64

Tabelul III.9. Valorile coeficienilor adimensionali N1, N2, N3 () N1 N2 N3

Tabelul III.10. Valorile coeficientului de corecie Mo

Denumirea

pmnturilor

1 1

1.6 1Mar 1

2.3 1.7 1.3 1.1

argil prfoas 1.9 1.5 1.2 1Argil, 1.8 1.5 1.3 1.2argil gras 1.5 1.3 1.1 1

z/B cerc dreptunghi cu raportul laturilor L/B1 2 3

0 1 1 1 1 10.2 0.95 0.96 0.96 0.98 0.980.4 0.76 0.8 0.87 0.88 0.880.6 0.55 0.61 0.73 0.75 0.750.8 0.39 0.45 0.53 0.63 0.641 0.29 0.34 0.48 0.53 0.55

1.2 0.22 0.26 0.39 0.44 0.481.4 0.17 0.2 0.32 0.38 0.421.6 0.13 0.16 0.27 0.32 0.372 0.09 0.11 0.19 0.24 0.313 0.04 0.05 0.1 0.13 0.214 0.02 0.03 0.06 0.08 0.165 0.02 0.02 0.04 0.05 0.136 0.01 0.02 0.03 0.04 0.1

IC Coeficientul de corecie Mo pentru indicele porilor, e, egal cu:

0,410,60 0,610,80

0,811,00

1,011,10

Nisipuri (cu excepia nisipului argilos)

Nisip argilos, praf nisipos, argil prfoas

0,001,00

Praf, praf argilos,

0,761,00

0,500,750,761,000,500,75

Tabelul III.11. Valorile coeficientului oo pentru fundaii sub form de:

10

Tabelul III.13. Valorile coeficienilor N, Nq, Nc

0 0 1 5.15 0.1 1.6 6.510 0.2 2.5 8.315 0.7 3.9 1120 1.8 6.4 14.8

2230' 2.7 8.2 17.525 4.1 10.7 20.7

2730' 6.1 13.9 24.930 9 18.4 30.1

3230' 13.6 24.6 3735 20.4 33.3 46.1

3730' 31 45.8 58.440 47.7 64.2 75.3

4230' 75 91.9 99.345 120.5 134.9 133.9

continu 1 11 + 0.3 B`/L` 1 0.4 B`/L`

ptrat, cerc 1.3 0.6

* N Nq Nc

Tabelul III.14. Valorile coeficienilor q, c, Forma

fundaieiq, c

dreptunghiular B/L 0.2

n 2.91 34 3.012.93 35 3.022.94 36 3.032.96 37 3.042.97 38 3.052.98 39 3.06

3 40 3.07

Denumirea pmnturilorPmnturi necoezive, cu excepia nisipurilor prfoase 2.5

2

Pmnturi coezive cu plasticitate mare i foarte mare 1.5

Presiunea maxim

Tabelul III.5. Valorile coeficientului K2K2

Nisipuri prfoase i pmnturi coezive cu plasticitate redus i mijlocie

Tabelul III.6. Valorile raportului tgValorile minime ale tg pentru

beton de clasa:

pe teren, kPa Bc 3.5 Bc 5 Bc 7.51.3 1.2 1.1

1.5 1.3 1.21.6 1.4 1.31.7 1.5 1.41.8 1.6 1.5 1.8

Tabelul III.7.Presiunea maxim pe H/L

Bc 7.5 Bc 10 minim100 0.2 0.2 0.2200 0.21 0.21 0.21300 0.23 0.22 0.22400 0.26 0.23 0.23500 0.28 0.26 0.24600 0.3 0.28 0.25

Denumirea terenului de fundare

2

Nisipuri fine: 1.7

1.6Nisipuri prfoase: 1.5

1.31.3

pmax 200 pmax = 250 pmax = 300 pmax = 350 pmax = 400 pmax = 600

Valori H/L peste care nu mai este necesar verificarea la fora

tietoare

teren, pmax, kPa

Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1ml

Bolovniuri cu interspaiile umplute cu nisip, pietriuri i nisipuri cu excepia nisipurilor fine i prfoase

uscate sau umede (Sr 0.8) foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)

uscate sau umede (Sr 0.8)

foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)Bolovniuri i pietriuri cu interspaiile umplute cu pmnturi coezive cu IC 0.5

1.41.11.1

Pmnturi coezive cu IC 0.5Bolovniuri i pietriuri cu interspaiile umplute cu pmnturi coezive cu IC < 0.5Pmnturi coezive cu IC < 0.5

PROIECT .PREDIMENSIONAREA FUNDATIEI PE BAZA PRESIUNILOR CONVENTIONALE DE CALCULFUNDATIE F..IncarcariGruparea fundamentala

940 KN150 KNm

Gruparea speciala1222 kN

225 kNmStabilirea dimensiunilor bazei fundatiei

a= 0.4 m b= 0.3 m

1.3 mDimensiunile stalpului

Conform tabelului III.4, pentru pamant cu Ip>20% se det. Prin interpolare liniaravaloarea lui Pconv corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare. Consistenta

. Argila prafoasa 0.6 450 496.95 525cafenie plastic 0.71 407.5vartoasa cu Ip>20% 0.8 300 331.3 350

Interpolare pe orizontala

pentru e= 0.6 Ic= 0.5 . P_conv= 75 kPa Ic= 0.31 . P_conv= x

x= 46.95 P_conv= 496.95 kPa

pentru e= 0.8

Ic= 0.5 .. P_conv= 50 kPa Ic= 0.31 .. P_conv= x

x= 31.3 P_conv= 331.3 kPa

Interpolare pe verticala (pentru Ic= 0.81 )

e= 0.2 .. P_conv= -165.65 kPa e= 0.11 .. P_conv= x

x= -89.45 P_conv= 407.5 kPa

Pcf= Mcf=

Psc= Msc=

hst,ancoraj=

Denumirea terenului de

fundare

Indicele porilor

"e"Ic=0,5 Ic=0,813 Ic=1

Pconv, kPa

pef med

pconvpef max

1.2pconv

pminef0

Stabilirea adancimi de fundare, Df Df= 2.5 m

Pentru Df2,0m

Se va folosi in functie Df din studiul geotehnicPentru Df>2,0m

18.04 kPa

= 18.04 kN/m32

425.54 kPa-presiune corectata cu Dfse poate face un calcul preliminar pentru determinarea dimensiunilor bazei fundatiei Lsi B

20 kN/m325 kN/m3

L/B= 1,2.1,5 se alege L/B= 1.33940/1,2xB2=425,54-20x2,5

1.44 m Bef= 1.5 m1.92 m Lef= 2 m

Pentru B= 1.5 m

10.19 kPaK1-coeficient care este :

0.1 pentru pamanturi necoezive(cu exceptia pamanturilor prafoase)0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive

Pconv= 435.73 kPa

Se verifica conditiile pentru valoarea finala (corectata) a lui Pconv

Corectia de adancime:(CD)

CD=Pentru K2 si se vor alege din tabelul III.5

K2=

pDfconv=

bs= ba=

Bnec= Lnec=

Corectia de latime:(CB)

CB=

rezulta Pconv=P_conv+CD+CB

CD= pconvD f2

4, kPa

CD=K 2 D f2 , k P a

pDf conv= pconvC D

Pc f

LB= pDf convmedD f

C B= pc o n vK 1B1

pef med

pconv pmed ef= P

c f

LBmedD f

L

H2

H1

h

lo l1 l2

Df

ls

L

lslc

lc+2l1

b s b cb c

+2b 1

B

1)

363.33 kPa < Pconv= 435.73 kPa OK

2)

513.33 kPa

522.87

Rezulta > OK

3)

213.33 kPa OK

Stabilirea dimensiunilor pe verticala ale fundatiei izolate

Se considera varianta fundatie cu cuzinet de beton armat si bloc de beton simpluRaportul intre dimensiunile in plan ale cuzinetului si cele ale blocului trebuie sa se incadreze in intervalul:

pentru bloc cu doua trepte

pentru bloc cu o treaptaSe alege: 0.9 m

0.7 m hc= 0.3 m

Daca tg>1 nu mai este necesara verificarea la forta taietoare a cuzinetului.Pentru predimensionarea blocului de beton simplu se va tine seama de valoarea unghiului tg=f(Bc5;Pmax)--din tabelul III6 tg= 1.6

463.33 kN/m20.45 m

Verificarea terenului de fundare la starea limita de deformatie

P(med)ef=

Pmaxef=

1,2Pconv=

P(max)ef 1,2Pconv

Pminef=

lc= bc=

pmax=Se alege un bloc de beton cu doua trepte Htreapta=

pef med

pconv pmed ef= P

c f

LBmedD f

pe fm a x

1.2 pc o n v

pmax ef= p

med efMc f

W =Pc f

LB med D fM

c f

L2 B6

pef min

0

pmin ef = P

c f

LxB med D fM

c f

L2B6

lcLbcB=0.40. . . 0 .50

pmax=Pc f

LBM

c f

W

lcLbcB=0.55. . .0 .65

8 cm pt cazul de fata

732.04 kPaunde: m1= 1.4 tab. III.8

= 18.3 kN/m3 q= 45.75 kN/m2

c= 66 kN/m220 grade din tab. III 9 rezulta:

0.513.065.66

hu= 1 m inaltimea totala a fundatiei

Btr2 1.4 mLtr2 1.1 mTreapta 2 bloc fundare

2.04 volum beton simplu0.35 volum beton armat5.11 volum umplutura

19.07 kN/m3

361.01 kPa

1) 732.04 kPa OK2) OK

511.01 kPa

878.45 kPa

Calculul tasari probabile

adm=

ppl=

SLD=

SLD= N1= N2= N3=

Vb= m3 Vba= m3 Vu= m3

medexact=

pefmed=

pefmed

Grosimea maxima a stratului elementar:

0.6 m B= 1.5 m

Presiunea neta sub talpa fundatiei:

315.26 kPa

Calculul tasari probabile este organizat in tabelul urmator:

Nr strat L/B

1 0.6 0 1.33 0 1 315.26 286.89 18.30.6 0.4 0.82 258.51

2 0.6 0.6 1.33 0.4 0.82 258.51 204.92 18.31.2 0.8 0.48 151.33

3 0.6 1.2 1.33 0.8 0.48 151.33 122.95 18.31.8 1.2 0.3 94.58

4 0.6 1.8 1.33 1.2 0.3 94.58 78.82 18.32.4 1.6 0.2 63.05

5 0.6 2.4 1.33 1.6 0.2 63.05 53.59 18.33 2 0.14 44.14

6 0.6 3 1.33 2 0.14 44.14 37.83 18.33.6 2.4 0.1 31.53

7 0.6 3.6 1.33 2.4 0.1 31.53 29.95 18.34.2 2.8 0.09 28.37

8 0.6 4.2 1.33 2.8 0.09 28.37 25.22 18.34.8 3.2 0.07 22.07

9 0.6 4.8 1.33 3.2 0.07 22.07 15.76 18.35.4 3.6 0.03 9.46

Mo i (cm)

1.5 93.83 140.75 1.22presiunilor din fisa de foraj pe nivelul respectiv.

1.5 93.83 140.75 0.87

1.5 93.83 140.75 0.52

1.5 93.83 140.75 0.34

1.5 93.83 140.75 0.23

1.5 93.83 140.75 0.16

1.5 93.83 140.75 0.13

1.5 115 172.5 0.09

hi

1.5 115 172.5 0.05

2.89 cm OK

Verificarea terenului de fundare la stare limita de capacitate portanta

Conditia care trebuie indeplinita este:

0.9

L'= 1.63 m

B'=B136.39 kN554.98 kPa

unde: *= 18.25 kN/m3B'=B q= 45.75 c*= 65 kPa *= 19 din tabelul III.13 rez.

0.924.4

11.76

q=c= 1+0,3B'/L'= 1.28 = 1-0,4B'/L'= 0.63

1247.94 kPa1123.15 kPa OK

Armarea cuzinetului de beton armat

ef=

mc=

Gf= p'ef=

N= Nq= Nc=

Conform tabelului III.14 , q, c rezulta:

pcr=p'efkPa

Valorile de maxim si de minim ale presiunilor pe talpa cuzinetului sunt:

4320.63 kPa-441.27 kPa 441.272380.95 kPa

Momentele de armare pe cele doua directi sunt:

lx= 0.25 ly= 0.2 ls= 0.4

Mx= 144.5 kNm My= 31.75 kNmPentru calculul ariei de armatura necesara se utilizeaza relatia:

in care:0.27 m

a= 3.5 cm210

0 30.550 6.71

Se considera armatura:Pe directia x-x 725 rez 34.36 OK

Pe directia y-y 712 rez 7.92 OK

Procentele de armare pe cele doua directii sunt:

1.85 % OK0.33 % OK

Armatura de ancoraj a cuzinetului in blocul de beton simplu

pmax= pmin= pmed=

ho=

Ra= N/mm2

Aa,x= m2 rez. cm2 Aa,y= m2 rez. cm2

Aa,ef= cm2

Aa,ef= cm2

px= pY=

pmax,minc

=p sc

l cbcM s

c

W c

M x=34 pmax

c pminc 2

pmaxc 2pmin

c Bl x

2

2l y

3

3

M y=pmedc l y

2

63ls4l y

Aa=M

0 .85h0Ra

px=Aa , xbcho

100 p y=Aa , ybcho

100

l '=pminc lc

pcmin pmax

c

l'= 0.08 mForta totala de intindere

0.61 T= 12.88 kNAria de armatura necesara este: Se considera 28 1.01

Aa= cm2

Aa,ef= cm2

l '=pminc lc

pcmin pmax

c

T= 12pm inc l ' bc Aa=

TRa

Ic= 0.5

Icc= 0.81Ic= 1Se completeaza si in tabel

PROIECT .FUNDATIE CONTINUA DIN BETON SIMPLUIncarcari

Q= 185 kN/mDf= 1.2 m

220 kPab= 25 cm latimea ziduluiLatimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia:

0.93 cmSe admite B= 95 cm 0.95 m

Distanta de la perete la marginea fundatiei

B-b/2= 35 cm 0.35 m

Daca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta

tg=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1)

H= 45 cm 0.45 m

Coeficientul de supraincarcare n= 1.2Greutatea volumica a betonului 24Greutatea volumica a umpluturi 18

Gf= 29.59 kN/m

p= 225.89 kPa FALSE

pconv

Bnec=

b= kN/m3 u= kN/m3

p=QG fB1. 0

ptr

Bnec=1.1Qpconv

PROIECT .FUNDATIE CONTINUA EXCENTRICA DIN BETON SIMPLU

Incarcari

Q= 130 kN/mDf= 1.4 m

300 kPab= 37.5 cm latimea zidului

Se calculeaza latimea maxima a talpi

84.38 cmB= 85 cm = 0.85 mCoeficientul de supraincarcare n= 1.2Greutatea volumica a betonului 24Greutatea volumica a umpluturi 18

Gf= 34.27 kN/m

Se calculeaza excentricitatea:

e= 11.88 cm = 0.12 m

p1= 355.26 kPa OKp2= 31.26 kPa OK

pconv

Bmax=

b= kN/m3 u= kN/m3

Bm ax=1.5 2.5b

e=B2 3

4b2.5

p1.2=N

B1.016 eB

PROIECT .FUNDATIE ZID SUBSOL

Incarcari

Q= 250 kN/m Df= 3 m

300 kPa b= 37.5 cm latimea zidului

18 = 25 CTS= 0.6 mtg=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1) l= 0.25 mSe impune latimea talpi B= 1 m L= 0.5 m H= 0.38 m H= 40 cm = 0.4 mNivel umplutura= 2 m Gf= 11.52 kN/m Gu= 9 kN/m

32.557.5

h= 2.421.04 kN/m

3.55 kN/m

Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde greutate a talpii fundatiei, rezultand:

N= 270.52 X= 0.38 m M= 12.98 kNm

e= 0.05 m

p1= 348.42 kPa OK p2= 192.62 kPa OK

pconv

u= kN/m3O

pa= pp=

N=Q+Gf+Gu

pa=h2

2tg2 450

2

p p=h2

2tg 2 450

2

p1.2=N

B1.016 eB

PROIECT .DIMENSIONARE GRINDA FUNDATIElo= 5.6 mbz= 0.3 m latime zidariehz= 2.16 m inaltime zidarieSe alege grinda cu sectiunea transversala 35x50B= 0.35 h= 0.5

2516

0.19Evaluarea incarcarilorgz = 12.44 kN/mgt= 0.98 kN/mgp= 5.25 kN/m

Incarcarea totala:q= 18.68 kN/m

Calculul solicitarilor

52.29 kNM= 73.21 kNm

Calculul armaturii

0.46 m 45.5 cma= 4.5 cm 0.05 m

Se alege un procent de armare p%= 0.67 %

Aa= 10.67

Se alege armatura: 316 Aa= 6.03218 Aa= 5.09

p%= 0.7

b= kN/m3 c= kN/m3 t= kN/m3

VA=VB=

ho=

cm2

cm2

cm2

V A=V B=ql02

M= ql20

8

CALCULE fundatie izo 1MATERIALEsi tabeleTABELE 2CALCULE fundatie izo 2FUNDATIE CONTdim. grinda fundatie