Download - Proiect TPR
Tema proiectului
Tema proiectului
S se proiecteze tehnologia i echipamentul tehnologic necesar executrii reperului din desenul de mai jos, Capac considerndu-se o producie de serie cu un program anual de fabricaie buc.
Cum:
N=10 nr. de ordine ( buc.
n = 1.250.000 buc/an
ETAPELE PROIECTULUI
1.1. Analiza piesei ce va cuprinde:
- citirea i verificarea desenului piesei
- analiza tehnologicitii piesei
- date despre materialul piesei
1.2. Stabilirea formei i dimensiunilor piesei plane
2.1. Analiza croirii materialului semifabricatului
2.2. Stabilirea tehnologiei de execuie a piesei
3.1. Calculul forelor de lucru i a poziie centrului de presiune
3.2. Alegerea preliminar a presei
4.1. Proiectarea tanei sau a matriei
4.2. Calculul de rezisten a unor elemente din construcia tanei sau matriei
5.1. Calculul dimensiunilor nominale i a toleranelor prilor active ale sculelor
5.2. ntocmirea desenului de ansamblu a tanei sau matriei
5.3. Stabilirea definitiv a presei pe baza dimensiunilor presei
6.1. Instruciuni privind ntreinerea i folosirea tanei sau matriei
6.2. Normarea tehnic a tanrii sau matririi piesei
7.1. Calculul cheltuielilor de prelucrare a piesei la operaia pentru care s-a
proiectat tana sau matria
7.2. Reguli de protecia muncii la lucrul cu tana sau matria proiectat
1.1. Analiza constructiv i tehnologic a piesei
Desenul de execuie al piesei evideniaz necesitatea obinerii unui capac din tabl subire de 2mm, avnd o form circular, ncadrndu-se n categoria pieselor ambutisate cu flan lat prevzut cu 6 guri echidistante (10mm dispuse echidistant, iar prin tema de proiectare se indic o producie anual de 1.250.000 buc.
Forma piesei, dimensiunile i prelucrrile necesare pentru obinerea piesei finite presupun o analiz a tuturor factorilor i influena acestora pentru obinerea piesei n condiii normale.
Clasa de precizie 2 STAS 11111-86 permite execuia piesei din tabl subire de 2mm din oel A3 STAS 9485-80, tabl pentru ambutisare adnc, band din tabl fiat de 133x2mm cu urmtoarele caracteristici principale:
Tabelul. nr.1
Compoziie chimic, [%]Caracteristici mecanice i tehnologice
CMnSiSPCrLimita de curgere (c [daN/mm2]Rezistena la rupere (r [daN/mm2]Alungirea
As [%]Rezistena la rupere (r [daN/mm2]
0,080,2-0,4max 0,0300,0350,030max 0,062438-47Min 2134
(Conf. STAS 9485-80)
Din desenul de execuie al piesei se constat c acesta are o structur ce cuprinde corpuri i figuri geometrice relativ simple.
n figur sunt evideniate suprafeele componente, iar n tabelul nr.2 sunt prezentate elementele caracteristice pentru prelucrarea piesei.
SuprafaForm geometricProcedeu de prelucrareDimensiuni suprafee mmPrecizie dimensionalPoziia
relativPrecizia de prelucrareRugozitateaConcluzii
BibDes.Bib.Des.
S1Cilindric cu flan latAmbutisare(50
h=30
Df=90S1(S3+0,612,5Ambutisare se poate executa n condiii normale n mai multe faze
S2CircularPerforare(10S2(S1
6,3Gurile (10 se pot perfora n condiii normale
S3CircularDecupare(90x2S3(S1
6,3Decuparea se execut la final
S4CircularPerforare(20S4(S1
6,3Gurile (20 se pot perfora n condiii normale
ntruct piesa se ncadreaz n grupa de complexitate medie, iar condiiile tehnice impuse prin desen se ncadreaz ntr-o clas medie, permit execuia acesteia n condiii manuale utiliznd echipament tehnologic pentru presare cu acionare hidraulic.
Analiznd desenul piesei se poate observa c razele de racordare att la flan ct i la fundul piesei sunt mici se impune ca dup ambutisare s se execute o operaie de calibrare.
Deoarece piesa este prevzut cu flan lat se impune ca ambutisarea s se fac cu reinerea materialului pentru a nu se produce ncreiri pe suprafaa plan i n zona razei, r = 2mm.
Abaterile dimensionale a piesei obinute prin ambutisare conform anexei 18.3 (Teodorescu) pagina 91 vor fi:
Pentru piese cu flan;
nlimea piesei h=32 mm (0,6
diametrul flanei Df=90 mm
diametrul prii ambutisate D=50 mm (0,2
diametrul gurilor (10 i (20
precizia dispunerii gurilor d=(72
1.2. Stabilirea formei i dimensiunilor semifabricatului plan
Obinerea produsului cu forma i dimensiunile cerute prin desen se execut impun determinarea dimensiunilor semifabricatului plan.
Produsul ambutisat se ncadreaz n categoria pieselor de revoluie cu configuraie simpl la care ambutisarea se face fr subierea materialului.
n consecin, dimensiunile semifabricatului plan se determin din egalitatea suprafeelor semifabricatului i piesei finite cu luarea n consideraie a adaosului pentru tunderea marginilor.
Pentru cazul considerat, semifabricatul are form circular al crui diametru se determin cu relaia:
[mm]
unde: S suprafaa piasei finite
(S suma suprafeelor diferitelor elemente ale piesei n mm2
Suprafaa piesei finite se determin prin nsumarea suprafeelor elementelor geometrice simple care compun suprafaa (cerc, cilindru, inel etc.).
Calculul se va face pe fibra medie.
(S = 10027,51mm2
mm
Pentru evitarea descompunerii n elemente geometrice simple, diametrul semifabricatului plan se poate calcula cu aproximaie nelund n considerare razele cu relaia:
mm
Se va lua n considerare calculul dup fibra medie care este mult mai precis.
D = 113,155mm
Lund n considerare i adaosul pentru tierea marginilor din tabelul 5.5 (Teodorescu) n funcie de df/d i df adaosul pentru tierea marginilor va fi de 2,9 mm.
Deci: D = 113,1 + 2,9 = 116mm
D =116mm
Diametrul semifabricatului circular plan din care se va ambutisa piesa va avea dimensiunile (116 x 2mm.
2.1. Analiza croirii materialului i semifabricatului
Pentru economisirea maxim a materialului deci de a obine deeuri minime este necesar o croire a materialului n aa fel ca repartizarea produsului pe suprafaa semifabricatului (benzii) s fie ct mai judicioas i avantajoas.
Totodat se va ine seama de forma i dimensiunile de livrare tipizate ale materialului.
n general, n producie se folosesc croiri cu deeuri, cu deeuri pariale i fr deeuri.
n funcie de seria de fabricaie a pieselor (serie mic, mare sau mas) se alege varianta de croire din benzi de tabl laminat la rece sau fii din tabl tiat din rulouri.
Deoarece forma semifabricatului plan este circular modul de amplasare a acestuia pe banda de tabl va fi:
Varianta 1
Limea benzii n acest caz va fi:
mm
Coeficientul de croire i folosire a materialului kc este:
[%]
n care:
A0 suprafaa conturului croit n mm2
r numrul rndurilor de croire
B limea banzii
A pasul de avans p=118 mm
Varianta 2
Croire pe dou rnduri intercalat.
Limea benzii n acest caz va fi:
B=(n-1)B(+D+2m
B(=(D+p)cos(
D+p=118mm
(=arcsin0,5=30(
B(=(118+2)(cos30(=120(0,866=102,108mm
B=102,108+116+4,2=222,3mm
Coeficientul de croire al materialului se calculeaz cu relaia:
Varianta 3
Croire pe un rnd:
Limea benzii n acest caz va fi:
B=D+2m=116+2(2=120mm
A=116+4=120mm
Coeficientul de croire i de utilizare a materialului n acest caz va fi :
Se observ din variantele de croire prezentate c cea mai avantajoas este croirea pe dou rnduri intercalat cu un coeficient de utilizare de 80,5%.
Deoarece pentru obinerea piesei este necesar o scul combinat cu aciune succesiv aceast variant va conduce la execuia unei scule foarte complicate i scump aa c din acest motiv vom alege varianta 3 de croire, pe un singur rnd care va conduce la execuia unei scule mai simple i mai ieftine.
Deci, pentru obinerea piesei se va folosi band fiat din coli de tabl de 120x2mm sau din rulouri.
n cadrul procesului de obinere a semifabricatelor croirea tablelor n semifabricate individuale sau n fii este prima etap.
Pentru reducerea cantitii de deeuri sub form de capete sau deeuri refolosibile trebuie s se in cont de urmtoarele aspecte:
- pentru obinerea fiilor nguste tierea s se fac n lungul tablei, din fiecare fie rezultnd astfel un numr mai mare de piese, respectiv o pierdere relativ mai mic sub form de capete de fie.
Considernd formatul de tabl 1000x2000 mm tierea fiilor se va face n felul urmtor:
Deci dintr-o coal de tabl se vor obine 8 fii din tabl de lime 120mm, urmnnd ca deeu o fie ngust de 40mm.
Considernd pasul de 120mm dintr-o fie se vor obine:
piese
Dintr-o coal de tabl se vor obine:
nr.fii x nr. piese/fie = 8(15 =120 piese
Coeficientul de utilizare va fi:
kf = 63,14%
Pentru obinerea celor 1.250.000 piese sunt necesare:
1.250.000:120 = 10.416,6 coli tabl (60.41 coli de tabla)Cum greutatea unei coli de tabl este:
Gcoal=2(2(7,85=30,4 kg
Pentru obinerea celor 1.250.000 piese sunt necesare:
10.416,6(15,7 = 163.540,6tone tabl (984.43 tone de tabla)
Pentru producie de serie mare este recomandat folosirea benzilor n rulouri laminate la rece.
In acest caz dac inem cont de mrimea pasului de 120mm i considernd i un deeu de tiere de ( 15-20 mm limea ruloului va fi:
Brulou=(120(8)+40=1.000mm
Se recomand Brulou = 1.000 mm
Lungimea total a ruloului desfurat ve fi:
Dintr-un rulou se vor obine un numr de piese de:
Nrpiese=(565.486,67:120)x8=4712x8 = 37.699 piese/rulou
Coeficientul de folosire a materialului:
Kf=70,16%
Se observ c este mult mai eficient de a obine piesele din rulou dect din coal de tabl i implicit vom adopta varianta a II-a din rulou cu fixarea acestuia pe dispozitiv de derulare.
2.2. Stabilirea tehnologiei de execuie a piesei
La proiectarea procesului tehnologic de prelucrare prin presare la rece, primele probleme tehnologice care se cer rezolvate sunt cele legate de stabilirea caracterului numrului succesiunii i simultaneitii operaiilor de presare la rece pentru realizarea reperului n condiiile tehnico-economice impuse.
Caracterul operaiei este determinat n general de forma geometric (configuraia) piesei, de starea suprafeei acesteia, de existena orificiilor, etc.
Numrul i succesiunea operaiilor sunt determinate de configuraie, dimensiunile mbinarea elementelor geometrice constructive ale piesei, de precizia necesar ca i de necesitatea respectrii anumitor date tehnologice de prelucrare sau precizii impuse.
Intruct ca dimensiuni piesa se ncadreaz n categoria pieselor cu dimensiuni medii, iar conform STAS 11111/86 gradul de precizie este medie (clasa a IX-a dup ISO) vom alege ca echipament tehnologic o matri de ambutisat, perforat i decupat cu aciune succesiv, care va executa prelucrarea complet a piesei, asigur o productivitate i precizie ridicat.
Pentru obinerea n condiiile impuse trebuie acordat atenie deosebit poziionrii n matri, astfel nct s se asigure obinerea unei adncimi de ambutisare ct mai mici i ct mai uniform repartizate pe toat cavitatea piesei, evitarea unui contact localizat al poansonului cu tabla de ambutisat (chiar de la nceputul operaiei), asigurarea unei deformri ct mai uniforme pe ntreg conturul piesei.
Pentru mrirea gradului de deformare la ambutisare se recomand reinerea materialului.
3.1. Calculul coeficienilor de ambutisare, a adncimilor de ambutisare i a dimensiunilor intermadiare
Pentru elaborarea procesului tehnologic i proiectarea matriei pentru ambutisare este necesar s se cunoasc dac piesa are anumite caracteristici de form i dimensionale i dintr-un anumit material se poate ambutisa dintr-o singur operaie sau mai multe ambutisri.
In cazul pieselor de revoluie cu flan (i n cazul nostru cu flan lat) se folosete un coeficient convenional de ambutisare:
n care:
d diametrul poriunii cilindric ambutisate
Dc- diametrul acelui semifabricat plan care ar fi necesar pentru obinerea unei piese fr flan cu nlimea h i diametrul d.
d = 50 mm
mm
3.2. Calculul diametrelor i nlimilor intermediare
mc admis
Numrul de ambutisri:
ambutisri
Reperul se va executa din trei ambutisri
Considern c ambutisarea este cu reinere din tabel 7.5 avem coeficientul de ambutisare:
m1=0,62
Pentru prima operaie de ambutisare
d1 =m1(Dc=0,62(116=71,92 mm
Coeficientul de ambutisare
m2=0,81
Pentr a doua operaie de ambutisare
d2 =m2(m1(Dc=0,81(0,62(116=58,25 mm
Coeficientul de ambutisare
m3=0,86
Pentru a treia operaie de ambutisare.
d3 =m3(m2(m1(Dc=0,86(0,81(0,62(116=50,09 mm
Gradul de deformare:
Calculul nlimilor intermediare
h1 = 22,91mm
h2 = 25,99mm
h3 = 28,916 mm ( 30 mm
Deci piesa se va executa n trei faze de ambutisare + calibrare cu perforare i decupare piesei n final fiind necesar n acest caz o matri succesiv de ambutisare, perforare i decupare cu reinerea materialului.
PLAN DE OPERAII PENTRU REPER CAPACUniversitatea tefan cel Mare SuceavaPlan de Operaie 1Semifabricat Banda 2 x 1000
STAS 9624-89Cod reper1/1
Material
Calitate
Denumirea piesei
BridDimens.
Greutate
Nr
oper.SchiMiDenumire operaieDispSculeVerificatoareInstr. Supl.
PresareAux.CotaNr.
0123456789
10Fiere
Fiere bandAnsamblul sculelor de pe linia automat de fiat benzi metaliceMnui de protecie
or de protecie
ubler 200
STAS 1313/2-80Autocontrol 10%
Control CTC din or n or
20Crestare bandMatriubler 200
STAS 1313/2-80Autocontrol 10%
Control CTC din or n or
30Decupare bandMatria
116(0,1
a1 = 1,3
b1 = 1,7ubler 200
STAS 1313/2-80Autocontrol 10%
Control CTC din or n or
40Ambutisare la (65,32 mm Matria(65( 1
ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%
Control CTC din or n or
50Ambutisare la (51,34 mm Matria(51( 1
ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%
Control CTC din or n or
60Ambutisare la (50 mm + perforare la (10 i (20 + decupareMatria(90( 1
(50( 1
(10(0,5
(20(0,5ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%
Control CTC din or n or
70TundereMatri(90ubler 150 STAS 1373/2-80Autocontrol 10%
Control CTC din or n or
80Control finalConform normelor interne. Se va executa vizual, eliminndu-se bridele care prezint defecte, fisuri, cute, riduri, bavuri.
90Splare
ConservareConform normelor interne
100AmbalareConform normelor interneAutocontrol 10%
Control CTC din or n or
PROCESUL TEHNOLOGIC DE PRELUCRARE A PIESEI
CAPAC
4.1. Calculul forelor de lucru i a poziiei centrului de presiune
Din analiza procesului de ambutisare, deformarea materialului ncepe odat cu presarea poansonului asupra semifabricatului.
n timpul presrii are lor reducerea lungimii circumferinei semifabricatului ca urmare a aciunii tensiunilor de compresiune tangenial ((() i creterea nlimii poriunii cilindrice ambutisate datorit aciunii tensiunilor radiale de ntindere (((). La ambutisarea cu reinere acioneaz i tensiunile de frecare ((f).
Fora total pentru execuia piesei va fi:
Ft=Fdec+Famb+Fperf+FreinereFdec=Fdec1+Fdec2+Fcrestare
Fdec1=27,62 tf
Fdec2=Ftundere a piesei
Fdec2=19,60 tf
Fcrestare=0,761 tf
Fdec=27,62+19,60+0,761=47,981
Fdec =47,981 tf
Fperforare 1=6(Lc(g((=6(2((R(g((=6(2((5(2(340=128176,98N
Fperforare 1=13,070 tf
Fperforare 2=L(g((=2((R(g((=2((10(2(340=42725,66N
Fperforare 2=4,356 tf
Fperforare= Fperforare 1+ Fperforare 2=13,070+4,356=17,42 tf
Famb=Famb 1+Famb 2+Famb 3
Fora de ambutisare se calculeaz cu relaia:
[N]
pentru prima operaie de ambutisare, n care:
d1 diametrul piesei la prima operaie
g grosimea materialului n mm
k1 coeficientul de corecie
k1=0,75
daN
Famb1=10,78tf
k2=0,3 pentru a II-a i urmtoarele ambutisri
daN
Famb2=5,03 tf
daN
Famb3=4,324 tf
Ft amb=Famb1+ Famb2+ Famb3=+10,78+5,038+4,324=20,145 tf
Famb = 20,145 tf
Fora de reinere
Fret=A(q (N(A aria semifabricatului de sub elementul de aprare (mm2(p presiunea de aprare q=2 (tabel 11.25)
A=46254,62 mm2
Fret=4625,62(2,5=11,791tf
Fora total va fi:
Ft=1,2((Fdec+Fperf+Famb+Fret)=1,2((47,981+17,42+20,145+11,791)=116,80
Ft = 116,80 tf
Calculul centrului de presiune
Centrul de presiune al matriei corespunde cu punctul de aplicaie al tuturor forelor de tiere i ambutisare la o curs activ a berbecului presei.
Axa cepului de fixare trebuie s se gseasc n centrul de presiune, n caz contrar apar momentele de ncovoiere care dezaxeaz tana sau matria, uzeaz bucele i coloanele de ghidare ducnd la uzura prematur a matriei.
Centrul de presiune se determin cu relaia:
unde:
- lixi i liyi reprezint suma produsului dintre lungimile liniilor figurii i distana de la centrul de presiune al lor la axa de coordonate respectiv;
x i y distanele de la centrul de presiune la cele dou axe de coordonate
y=0
x=249,856mm
4.2. Alegerea preliminar a presei
Avnd calculat fora total pentru execuia piesei de 116,80 tf, vom alege o pres mecanic PELI 100 cu urmtoarele caracteristici principale:
Fora maxim de presare: F=1000 kN
Cursa berbecului: 10-150 mm
Numrul curselor duble pe minut ale berbecului: cd/min 50
Dimensiunile mesei Lxl 1000x700
Diametrul locului pentru cep (60x150
Motorul electric de acionare: kw 10
rot/min 1500
5.1. Proiectarea i descrierea matriei
Pentru execuia piesei s-a ales o matri cu aciune succesiv, cu naintarea benzii de tabl cu pasul de 124 mm, la fiecare pas executndu-se cte o operaie.
Matria se compune din dou pri: partea inferioar format din placa de baz pe care se fixeaz cu uruburi i tifturi placa activ. In placa de baz sunt montate nite mpingtoare care au rolul de a mpinge semifabricatul dup retragerea prii superioare a sculei.
In partea superioar sunt fixate poansoanele de decupare, perforare i ambutisare care practic execut faz cu faz operaiile necesare execuiei piesei.
Ghidarea blocului superior cu cel inferior se face prin intermediul unei plci mpins cu ajutorul unor arcuri fixate pe poansoanele active.
Fixarea matriei pe pres se face prin intermediul unui cep de fixare (pentru blocul superior) i prin intermediul bridelor de fixare (pentru blocul inferior).
5.2. Calculul de rezisten al unor elemente din componena matriei
Verificarea plcilor active
Calculul de verificare al plcilor active se face innd seama de solicitarea de ncovoiere care apare la presarea cu o for uniform distribuit pe conturul zonei de lucru.
Pentru plcile active monobloc tensiunile se pot calcula cu ajutorul unor relaii corespunztoare ncovoierii plcilor plane:
(i=2,5F/H2 ( (ain care:
F fora de presare
H nlimea plcii active
Din relaia de mai sus se poate stabili grosimea minim H a plcii active:
Considernd cea mai mare for de 116,80 tf, iar (ai pentru C120 materialul din care se execut elementele active vom avea:
(ai=460 N/mm2atunci
mm
Din considerente constructive i innd cont i de adncimile de ambutisare vom adopta grosimea plcii active H=80 mm.
- distana minim ntre marginea plcii i a muchiei active:
b1 = H = 80 mm
- diametrul gurilor pentru fixarea cu uruburi:
d = 12,5 mm Teodorescu
- diametrul gurilor de tift:
d1 = d 1,5 mm = 12,5 1,5 = 11 mm
- distana minim ntre gurile de tift i de urub:
- distana minim ntre marginea plcii i gurile de fixare cu uruburi:
Verificarea plcilor de sprijin
Dintre elementele de sprijin ale matriei cele mai intens solicitate sunt plcile de baz.
Pentru plcile de baz c consider fora de lucru este uniform repartizat pe lungimea conturului activ.
Se calculeaz momentul ncovoietor maxim n seciunea cea mai solicitat:
, unde:
Fc = 1,3 F = 1,3 x 449369,858 = 1518400 N
(a = 450 N/mm2
( ( (a se verific.
Verificarea poansoanelor
Principalele solicitri care apar n capul poansoanelor sunt solicitrile de compresiune n timpul deformrii materialului i de ntindere la scoaterea fiei sau deeului de pe poanson.
Verificarea la compresiune se face pentru poansoanele de diametru mic puternic solicitate n special pentru cele utilizate la operaii de tiere.
Tensiunea de compresiune care acioneaz va fi:
n care:
F fora care acioneaz asupra poansonului
Smin aria seciunii transversale minime n mm2
(ac efortul unitar admisibil de compresiune pentru materialul din care este construit poansonul
F=l(g(( =2(((R(g((=2(((5(2(340=21362,83 N
mm2
N/mm2 ( (ac(ac=1200 N/mm2 deci poansonul de (10 rezist la solicitarea de compresiune
Verificarea la strivire
Verificarea la strivire se face pentru a vedea dac nu exist pericolul ptrunderii capului superior al poansonului n placa de sprijin.
(str=F/Ss ( (a str
(a str=190 N/mm2
N/mm2 ( (a str
Verificarea la flambaj
Verificarea la flambaj se face n special pentru poansoanele cu diametrul mic la care apare n mod frecvent pericolul pierderii stabilitii statice la solicitarea cu fore de lucru.
Verificarea la flambaj se face n funcie de mrimea coeficientului de zveltee al poansonului, care se calculeaz cu relaia:
(=lf/iminn care:
lf lungimea de flambaj a poansonului
imin raza de inerie minim
mm
l=120 mm
lf = 85 mm
imin =2,5 min
(0 = 90
Deoarece ( ( (0, verificare se face cu relaia Tetmajer-Iasinski, de forma:
N/mm2(c = 190 N/mm2
Se verific coeficientul de siguran la flambaj, care trebuie s fie mai mare dect 4.
- se verific
6.1. Calculul dimensiunilor nominale i a toleranelor prilor active ale sculelor
Proiectarea elementelor active pentru operaiile de decupare i perforare
Pentru perforarea gurilor(10
Dimensiunile elementelor active vor fi:
Pentru placa activ:
dpl=(dp+jmin)+Tpl=(10+0,04)0,25
dpl=10,04+0,025Pentru poanson
dp=dmax-Tp=10-0,015Pentru perforarea gurilor(20Pentru placa activ:
dpl=(dp+jmin)+Tpl=(20+0,04)0,25
dpl=20,04+0,025Pentru poanson
dp=dmax-Tp=20-0,015Pentru decuparea piesei ambutisate (90 dimensiunile elementelor active vor fi:
Pentru placa activ
T=0,2
Pentru poanson
Pentru ambutisare
Stabilirea reperelor de racordare ale elementelor active
Placa de ambutisare va reprezenta n zona activ o raz de racordare rpe a crei valoare are o mare influen asupra desfurrii ntregului proces de ambutisare.
De mrimea acestei raze vor depinde:
valoarea tensiunilor din semifabricat i deci fora de ambutisare
valoarea coeficientului admisibil de ambutisare
formarea cutelor n flana semifabricatului
gradul de subiere a materialului prelucrat
calitatea i precizia piesei
durabilitatea plcii de ambutisare
Pentru prima operaie de ambutisare:
rpl 1=(1,5-2,5)(g (Teodorescu)
rpl 1=2,5(2=5 mm
Pentru urmtoarele ambutisri vom adopta:
rpl 2=4 mm
rpl 3=2 mm
Stabilirea jocului dintre elementele active la ambutisare
La stabilirea jocului va trebui s se in seama c materialul prelucrat prezint abateri la grosime i n timpul ambutisrii grosimea la partea superioar a piesei crete.
n capul pieselor cilindrice jocul unilateral va fi dat de relaia:
n care:
dpl diametrul zonei de lucru a plcii de ambutisare
dp diametrul zonei de lucru a poansonului la operaia respectiv
Pentru prima operaie de ambutisare jocul unilateral este:
j=g+Asg+(1,52)a
n care:
Asg abaterea superioar a cmpului de toleran la grosimea semifabricatului
Asg=0,02 mm
a adaosul a crei valoare este dat n tabelul 9.17 (Teodorescu)
a=0,22
j=2+0,02+2(0,22=2,46 mm
Pentru celelalte operaii:
j=g+Asg+(2,53)a
j=2+0,02+3(0,22=2,68 mm
Pentru ultima operaie:
j=g+Asg+2(a
j=2+0,02+0,44=2,46 mm
Calculul dimensiunilor zonei de lucru a elementelor active
Pentru prima operaie de ambutisare
Pentru a doua operaie de ambutisare
Pentru a treia operaie de ambutisare
7.1. Instruciuni privind ntreinerea i folosirea tanei
Pentru a mri durata de funcionare a sculei este necesar ca aceasta s fie folosit n mod corespunztor innd seama de urmtoarele reguli:
montarea sculei pe pres se va face prin fixarea cepului n berbecul presei i fixarea cu bride a matriei pe masa presei;
se va face reglajul cursei berbecului n funcie de ambutisarea cea mai dintre operaiile de ambutisare; piesele n micare ale matriei respectiv bucele i coloanele de ghidare s fie unse; locul de munc trebuie s fie n perfect ordine, se vor strnge de pe masa presei toate obiectele i sculele care nu sunt necesare;
nu se vor folosi alte benzi din tabl cu grosimi de material mai mari sau mai mici care pot duce la blocarea tanei;
dup folosire matria va fi uns cu vaselin i depozitat pe raft n mod corespunztor, pentru a nu duce la deteriorarea ei.
7.2. Normarea tehnic a tanei
NT=Tp/n0+Top+Tdl+Tr (min(n care:
Tp timpul de pregtire-ncheiere
n0 numrul de piese care constituie lotul
Top timpul operativ
Tdl timpul de deservire a locului de munc
Tr timpul de ntreruperi reglementate
Suma timpurilor Top, Tdl i Tr este timpul unitar notat cu Tu.
(min(n care:
tb timpul consumat de ctre lucrtorul de la pres pentru transformarea semifabricatului n pies
ta timpul n decursul cruia au loc mnuiri sau aciuni ale lucrtorului sau utilajelor, necesare pregtirii transformrii semifabricatului n pies tanat sau matriat
p procentul stabilit pentru timpul de deservire a locului de munc Tdl i pentru timpul de ntreruperi reglementate Tr
k1 coeficientul care ine seama de timpul de deservire a locului de munc i de ntreruperi reglementate
Tp=9+45=54 min
(min(n care:
kc coeficient ce ine seama de timpul cuplajului
n numrul de curse duble a culisorului
z numrul de piese obinute la o curs dubl a culisorului presei
ta 1 timp ajuttor pentru pornirea presei
ta1=0,01 min
ta2+ ta3+ ta5 pentru aezarea colacului pe tamburul de alimentare
ta2+ ta3+ ta5=3,4+2,4+1,1=9,9 min
k1=1,05
Tu=0,42 min
NT=0,4202 min
8.1. Calculul cheltuielilor de prelucrare a piesei la operaiile pentru care s-a proiectat matria
Costul de producie pe bucat al unei piese obinut prin deformare plastic la rece va fi:
C = Cmat + Cman + Cr + Cap + Cac [lei/buc]
unde:
Cmat costul materialului necesar confecionrii unei piese, n lei/buc
Cman costul manoperei necesare confecionrii unei piese, n lei/buc
Cr costul regiei totale (pe secie i pe uzin) pentru o pies, n lei/buc
Cap amortizarea presei ce revine unei piese, n lei/buc
Cas amortizarea tanei ce revine unei piese, n lei/buc
Costul materialului necesar confecionrii unei piese are expresia:
n care:
S aria piesei, n mm2
mm2
g=2mm
(=7,8 kg/dm3
c costul materialului n lei/kg
c=8400 lei/kg
kf coeficientul de folosire a materialului
kf=73%
lei
Cmat=1897,08 lei/buc
n care:
Rp retribuia medie orar a presatorului
Rr - retribuia medie orar a reglorului
Rp =22000 lei/or
Rr =24000 lei/or
Tu=0,42 min
min
lei/buc
Cman=156,16 lei/buc
n care:
R regia total, n %;
R = 150%
lei/buc
Cr = 234,24 lei/buc
n care:
Vp valoarea iniial a presei, n lei
Vp=150.000.000 lei
na programul anual de fabricaie, n buc/an
na=1.250.000 buc 7250 bucAp norma de amortizare a presei
Ap=25%
( - gradul de ncrcare al presei cu fabricarea programului anual , n %
7250 buc
n care:
z1 numrul de zile lucrtoare dintr-un an, se ia 300 zile;
ns numrul de schimburi dintr-o zi, 2;
ds durata schimbului, 8 ore
kr coeficient pentru reparaiile preselor, kr=0,95
np numrul de prese, 4 prese
lei
7250 buc
Cap=62,5 lei
lei/buc
k=2
Ve valoarea echipamentului tehnologic respectiv a matriei i SDV aferente
Ve=20.000.000 lei
lei/buc
7250 buc
Cae=32 lei/buc
Costul de producie pe bucat al unei piese va fi:
C=1897+156,16+234,24+62,5+32=2381,9 lei
C=2381,9 lei8.2. Reguli de protecia muncii la lucrul cu matria proiectat
Pentru a se evita posibilitatea de producere a accidentelor la lucrul cu matria proiectat se vor respecta normele generale de protecia muncii precum i a celor specifice acestui domeniu:
se vor utiliza i aviza numai acele tehnologii care nu prezint pericol de accidente prin aplicarea lor;
tehnologia adoptat va fi astfel ntocmit nct s fie utilizat cu precdere tane i matrie nchise fr posibilitatea introducerii minilor n zona de aciune a elementelor mobile;
n funcie de felul semifabricatului adoptat se vor prevedea sisteme adecvate de poziionare i introducere n zona de lucru;
se vor prefera sisteme i elemente de desprindere fixe n locul celor mobile;
executarea comenzii de pornire a presei se va face prin folosirea ambelor mini;
n timpul lucrului se va urmri ca banda s mearg uor ntre plcile de ghidare;
se vor monta dispozitive pentru blocarea pedalei mpotriva declanrii accidentale a presei sau dispozitive pentru cuplarea presei cu ambele mini;
se vor monta grilaje de protecie legate cinematic cu partea superioar a tanei sau a berbecului presei;
se pot monta i dispozitive de protecie cu celul fotoelectric;
pentru introducerea materialului n tan se vor folosi numai scule corespunztoare.
PAGE 22
_1082446073.unknown
_1082986595.unknown
_1083015381.unknown
_1083041966.unknown
_1083042302.unknown
_1085571091.unknown
_1085571879.unknown
_1085572181.unknown
_1460467229.unknown
_1085572104.unknown
_1085571119.unknown
_1083042627.unknown
_1083043617.unknown
_1083042534.unknown
_1083042095.unknown
_1083042240.unknown
_1083042067.unknown
_1083016025.unknown
_1083040200.unknown
_1083041917.unknown
_1083040155.unknown
_1083015664.unknown
_1083015860.unknown
_1083015601.unknown
_1083011950.unknown
_1083015139.unknown
_1083015269.unknown
_1083014626.unknown
_1082989101.unknown
_1083010306.unknown
_1082989068.unknown
_1082968986.unknown
_1082974724.unknown
_1082975043.unknown
_1082986323.unknown
_1082986574.unknown
_1082975033.unknown
_1082974658.unknown
_1082974680.unknown
_1082972690.unknown
_1082457210.unknown
_1082965756.unknown
_1082967213.unknown
_1082457459.unknown
_1082456262.unknown
_1082456523.unknown
_1082453791.unknown
_1082360395.unknown
_1082378879.unknown
_1082440951.unknown
_1082441243.unknown
_1082383313.unknown
_1082377637.unknown
_1082378123.unknown
_1082360729.unknown
_1075481203.unknown
_1075496474.unknown
_1075498001.unknown
_1082357864.unknown
_1082358987.unknown
_1075498516.unknown
_1075499169.unknown
_1075498231.unknown
_1075497782.unknown
_1075497957.unknown
_1075497175.unknown
_1075495127.unknown
_1075495780.unknown
_1075496307.unknown
_1075495626.unknown
_1075487310.unknown
_1075488568.unknown
_1075481359.unknown
_1075043987.unknown
_1075464987.unknown
_1075468132.unknown
_1075469649.unknown
_1075470803.unknown
_1075465053.unknown
_1075462727.unknown
_1075463047.unknown
_1075457645.unknown
_1074952851.unknown
_1074952927.unknown
_1073452942.unknown
_1074952354.unknown
_1061027591.unknown
_1073452835.unknown
_1060848044.unknown