Download - Date Tema Tmlc Expertizare 2013-2014
Data …………………………………
N = 1
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală:
Armare longitudinală:
Etr. 8/250
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 500 mm pentru 16.
- 600 mm pentru 20
B 4 Calculul R3N= /
B.3. Calculul R3V=adm /med
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
B. Metodologia de nivel 1
B.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivelB.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totale
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)
3.1. Predimensionarea pereţilor
Ş Ş ( )
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.
Data …………………………………
N = 2
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 3
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 4
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 5
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 6
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 7
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 8
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 9
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 10
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 11
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 12
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
550 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
550 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 13
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 14
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 15
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 16
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 17
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 18
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 19
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 20
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 21
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 22
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 23
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 24
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 25
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 26
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 27
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 28
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 29
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 30
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 31
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 32
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 33
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 34
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 35
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 36
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 37
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 38
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 39
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 40
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 41
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 42
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
550 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
550 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 43
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 44
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 45
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 46
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 47
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 48
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 49
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 50
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 51
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 52
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 53
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 54
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 55
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 56
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 57
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 58
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 59
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 60
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 61
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 62
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 63
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 64
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 65
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 66
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.60 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 67
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.90 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: PLOIESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
650
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 68
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+4E= 5 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 5.70 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: BUCURESTI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
400 450
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
400 450
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 69
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+6E= 7 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.30 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.20 m
Localitate: FOCSANI
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
600
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
500 550
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
500 550
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )
Data …………………………………
N = 70
Student ……………………………...………….Master TMLC, seria 2013-2014
Regim de înălţime: P+5E= 6 niveluri
Deschideri marginale: L1 = 6.00 m
Deschidere centrală: L2 = 4.20 m
Travee: t = 4.80 m
Proiect de consolidare a unei structuri în cadre de beton armat vulnerabilă seismic
L1
L2Înălţime de nivel: H = 3.60 m
Localitate: CRAIOVA
Încărcare pardoseală: qpard = 1.50 kN/m2
Încărcare utilă: qu = 3.00 kN/m2
Înc. pereţi interiori: qcomp = 1.20 kN/m2
Î 2 00 kN/m2
t t t t t t
L1
L2
t t
Înc.termo-hidroizolaţii: qizol = 2.00 kN/m
Încărcare zăpadă: qz = 2.00 kN/m2
MATERIALE: Beton C16/20 [Bc20 sau B250]
Armături longit. PC52 / Armături transv. OB37
Pereţii de închidere sunt realizaţi din zidărie din c.p.p de 24 cm grosime, suprafaţa vitrată fiind de 40% din suprafaţa pereţilor de închidere.
Fundaţiile sunt de tip cuzinet de beton armat şi bloc de beton simplu.
Detalii de alcătuire a GRINZII TRANSVERSALE CURENTE PESTE PARTER
Scările şi lifturile ce permit circulaţia pe verticală sunt amplasate într-un tronson adiacent, separat de tronsonul analizat printr-un rost de dilataţie de 50 mm.
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
A
A
B
B
Etrieri 8/200 Etrieri 8/200 Etrieri 8/200
h 120A ‐ A B ‐ B
450
550
250 250
hp = 120 mm
Detalii de alcătuire a STÂLPILOR cadrului transversal curent
450 500
STÂLPUL MARGINAL STÂLPUL INTERIOR
450 500
8 16 8 16Armare longitudinală: Armare longitudinală:
Armare transversală: Etr. 8/250 Armare transversală: Etr. 8/250
NOTĂ: Pe lungimea de înnădire a armăturilor longitudinale, etrierii sunt dispuşi la o distanţă de 200 mm. Lungimea de înnădire este:
- 600 mm pentru 20
- 500 mm pentru 16.
SE CERE:
Tema 1 - 6p : Evaluarea seismică a structurii existente (A-2p; B-2p; C-2p)
B. Metodologia de nivel 1B.1. Evaluarea simplificată a perioadei proprii de vibraţie şi a masei totaleB.2. Calculul forţei seismice şi a forţelor seismice de nivel
B.3. Calculul R3V=adm /med
B 4 Calculul R3N= /
A. Evaluarea forţei seismice convenţionale conform normativelor: P.13-63, P100-78, P100-92, P100-1/2006 și P100-1/2013 (pt. clasele de ductilitate H şi M). COMPARAȚI valorile coef. seismic.
C.1. Analiza modalăC.2. Calculul forţei seismice şi verificare deplasărilor relative de nivel
C.3. Calculul R3M şi R3
V pentru grinda CTC peste P
C.4. Calculul R3M şi R3
V pentru stâlpii CTC de la P
C.5. Calculul R3 la nivelul parterului
B.4. Calculul R3 =adm /max
C. Metodologia de nivel 2
2.1. Predimensionarea secţiunilor pe baza verificării drift-ului (80% din valorile admisibile asociate construcţiilor noi)2.2. Dimensionarea cămăşii grinzii CTC peste P2.3. Dimensionarea cămăşii stâlpilor CTC2.4. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului2.5. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE GRINDĂ CĂMĂŞUITĂ (sc. 1:50)2.6. PLAN COFRAJ ŞI ARMARE STÂLP CĂMĂŞUIT (sc. 1:50)
Tema 2 - 2p: Consolidarea prin cămăşuirea stâlpilor şi grinzilor
Tema 3 - 1p : Consolidarea prin introducerea de pereţi de b.a.3.1. Predimensionarea pereţilor 3.2. Evaluarea seismică a structurii consolidate - calculul R3 la nivelul parterului (utilizând METODOLOGIA DE NIVEL 1)3.3. PLAN COFRAJ PLANŞEU peste PARTER (sc. 1:50)
Ş Ş ( )