dimensionarea instalaţiei electrice de iluminat

7/29/2019 Dimensionarea instalaiei electrice de iluminat

1/35

Tema proiectului

Dimensionarea instalaiei electrice de iluminat i for pentru un atelier deprelucrri mecanice dintr-o uzin constructoare de maini

1. Descrierea obiectivuluiUzina este format din cinci ateliere de producie i o anex administrativ. Racordarea la sistemul

de distribuie a energiei electrice se face printr-un post de transformare 20/0,4 KV. n fiecare atelier segsete un tablou principal de distribuie, alimentat din tabloul general al postului de transformare.

Din tabloul principal de distributie pleac radial cablurile de alimentare pentru tablourile secundarede iluminat i for.

Compensarea puterii reactive la cos=0,95 se face centralizat cu ajutorul bateriilor de condensatoaremontate n tabloul general al postului de transformare.

Instalaia electric se realizeaz din conducte AFY montate n evi i tuburi de protecie i dincabluri tip ACYY montate pe perei sau n canal.

2. Date de proiectare2.1Consumatorii de energie electric pentru care se calculeaz puterea cerut sunt cele cinci ateliere

de prelucrare i anexa administrativ conform tabelului 1:

Nr.Crt.

ConsumatorPi

[KW]kc Cosmed

Pc[KW]

Qc[KVAR]

1. Atelier I2. Atelier II 500+10a 0,45 0,78

3. Atelier III 800+25a 0,35 0,654. Atelier IV 200+85a 0,32 0,75. Atelier V 100+40a 0,52 0,56. Anex admin. 80+3,5a 0,28 0,857. TOTAL

unde a numrul de ordine din catalog.

2.2Receptoarele de for din atelierul I sunt cuprinse n tabelul 2. Puterea instalat n corpurile deiluminat se determin n urma calcului fotometric. n fiecare ncpere de lucru se prevd prizemono i/sau trifazate dup caz pentru alimentarea receptoarelor mobile.

2.3 Dimensiunile ncperilor din atelierul I (mecanic) sunt date n tabelul 3.

3. Etapele proiectului3.1.Determinarea puterii instalate n corpurile de iluminat. Se utilizeaz metoda coeficienilor de

utilizare n calculul preliminar de determinare a fluxului luminos necesari metoda punct cupunct pentru verificarea uniformitii iluminrii n fiecare ncpere.

3.2.Determinarea puterii cerute la tabloul principal de distribuie din atelierul mecanic3.3.Determinarea puterii cerute la tabloul general din postul de transformare3.4.Alegerea transformatoarelor i a bateriilor de condensatoare pentru compensarea puterii

reactive3.5.Determinarea puterii cerute la tablourile secundare de distribuie3.6.Dimensionarea coloanelor secundare i a coloanei principale de alimentare3.7.Dimensionarea circuitelor de alimentare a masinilor unelte

2


2/35

3.8.Dimensionarea circuitelor de iluminat i prize3.9.Dimensionarea instalatiei de protectie la electrocutare

4. Piese desenate4.1.Planul instalaiei electrice de iluminat i prize4.2.Planul instalaiei electrice de for4.3.Schema monofilar a tabloului principal de distribuie4.4.Schema monofilar a instalaiei de iluminat i prize4.5.Schema monofilar a tabloului secundar de for pentru care s-au dimensionat i circuitele de

motor.

3


3/35

Capitolul I

Determinarea puterii instalate n receptoarele de iluminat

1.1. Predimensionarea instalaiei de iluminat prin metoda coeficientului de utilizarea.Caracteristicile ncperii : (HALA DE PRODUCIE)

dimensiuni: A = 32 [m]B = 30 [m]H = 10 [m]

factori de reflexie pentru tavan t , pentru perei p ;5,07,0

pt= =

iluminarea medie impus, Emed [lx];Emed = 150 [lx]

factorul de depreciere;

5,1k

inini

=

=

nlimea planului util:hp = 1 [m]

sistemul de iluminat adoptat: general direct, fluorescentb.Corp de iluminat utilizat

tip, dimensiuniHVSC nlimea de suspendare a corpului de iluminat

ht = 2,5 [m]

numrul de lmpi pe corpn = 1 lamp

c.Lmpi utilizatetip: LVF 400

4


4/35

Pn = 0,4 [kW]Uam = 180 [V]Ul = 102 [V]

18600l = D = 6000 orecos = 0,94

CALCULUL FOTOMETRIC

nlimea de suspendare (deasupra planului util)5,6hhHh pt =+=

Indicele ncperii:

( )38,2

BAh

BAi =

+

=

u = 0,4

Geometria instalaiei:

[ ]

[ ]

[ ][ ]m3lm6l

h6,0l

m5,2l

m5l

h7,0l

rp

r

r

cp

c

c

=

=

Numrul corpurilor de iluminat necesareNA numr de corpuri pe un rnd

61l

l2AN

ccpA =+

=

NB numr de rnduri

51l

l2BN

r

rpB =+

=

Total corpuri de iluminat

30NNN BA ==

Fluxul luminos necesar pe corp de iluminat5


5/35

2,17869uN

kBAEmedc =

=

=l 18600

Iluminarea medie real:13,156

kBA

uNnE lr =

=

Eroarea de calcul:

08,4

%10E

EE

med

medr

=

=

Puterea instalat n receptoarele de iluminat:[ ]

07,1lampputere

balastputereK

kW4,128KNPnP

b

bl

==

==

1.2. Verificarea uniformitii iluminrii prin metoda punct cu punct

15

5

11

23

29 30

24

18

6

12

1714

8

2 3

9

16

22

4

10

1

7

13

19 20 21

2726 2825

A

B

6


6/35

c.d.i. d tg cos cos3 I1000 I EPHCalculul iluminrii n punctul A

1,2,7,8 3,9 0,6 30,96 30 0,86 0,64 165 3069 31,4513,14 9,34 1,43 55,16 60 0,5 0,12 40 744 1,46

3,9 8,07 1,24 51,15 50 0,64 0,26 120 2232 9,3515 11,71 1,80 60,96 60 0,5 0,12 40 744 1,46

total EA= 4E1+2E2+2E3+E4 148,92Calculul iluminrii n punctul B

16 0 0 0 0 1 1 230 4278 67,5015,17 5 0,76 37,56 40 0,76 0,44 160 2976 21,1110,22 6 0,92 42,71 40 0,76 0,44 160 2976 21,11

9,11,21,22 7,8 1,2 50,19 50 0,64 0,26 120 2232 9,35

total EB = E1+2E2+2E3+4E4 189,35

kh

cosIE

1000

nII

h

dtg

2

3

PH

l1000

=

=

=

7


7/35

1.2. Predimensionarea instalaiei de iluminat prin metoda coeficientului de utilizare

a.Caracteristicile ncperii (ATELIER DE PROIECTARE): Dimensiuni: A = 18 [m]

B = 8 [m]H = 4 [m]

Factori de reflexie pentru tavan t , pentru perei p ;5,0

7,0

p

t

=

=

Iluminarea medie impus, Emed [lx];Emed = 500 [lx]

Factorul de depreciere;4,1k

inini=

=


Sistemul de iluminat adoptat: fluorescentb.Corp de iluminat utilizat

tip, dimensiuniFIRA

nlimea de suspendare a corpului de iluminatht = 1 [m]

numrul de lmpi pe corpn = 2 lmpi

c.Lmpi utilizate:Tip: LFA 65/2Pn = 65 [W]

[ ]lx4400l = D = 5000 ore

82,0cos =

8


8/35

CALCULUL FOTOMETRIC

nlimea de suspendare (deasupra planului util)2hhHh pt =+=

Indicele ncperii:

( )77,2

BAh

BAi =

+

=

u = 0.61


[ ][ ]

[ ][ ]m1lm2l

h6,0l

m2l

m4lh7,0l

rp

r

r

cp

c

c

=

=


51l

l2AN

c

cpA =+

=

NB numr de rnduri

41l

l2B

N r

rp

B =+

=


== BA NNN 20

Fluxul luminos necesar pe corp de iluminat89,8251

uN

kBAEmedc =

=

9


9/35

Iluminarea medie real:

21,533kBA

uNnE lr =

=

Eroarea de calcul:

64.6

%10E

EE

med

medr

=

=

Puterea instalat n receptoarele de iluminat:

22.0lampputere

balastputereK

572KNPnP

b

bl

==

==

1 2 3 4 5

6 7 8 9

11 12 13 14 15

2019181716

10

A

c.d.i. d h gama gamacos2

gama

L' L" b'1 b"11/2sin

2b'1

1/2sin

2b"1

Ig1000 Ig Ig0 E 'ph E"ph Eph

pct P11,2,6,7 1 4 14,03 20 0,88 2,78 1,22 0,59 0,28 0,46 0,27 230 2024 1297,44 151,34 80,162 71,17

3,8 1 4 14,03 20 0,88 6,78 5,22 1,02 0,90 0,44 0,49 230 2024 1297,44 210,28 198,87 11,4111,12 3 4 36,87 40 0,58 2,78 1,22 0,50 0,23 0,42 0,23 210 1848 1184,62 80,999 40,807 40,19

13 3 4 36,87 40 0,58 6,78 5,22 0,93 0,80 0,48 0,50 210 1848 1184,62 122,79 113,52 9,26total 397,17

8,13 1 4 14,036 20 0,88 0,78 0,78 0,18 0,18 0,18 0,18 230 2024 1297,44 52,931 52,931 105,86

7,9,12,14 1 4 14,036 20 0,88 4,78 3,22 0,85 0,66 0,49 0,49 230 2024 1297,44 193,85 164,42 29,433,18 3 4 36,87 40 0,58 0,78 0,78 0,15 0,15 0,15 0,15 210 1848 1184,62 26,68 26,681 53,36

2,4,17,19 3 4 36,87 40 0,58 4,78 3,22 0,76 0,57 0,50 0,46 210 1848 1184,62 109,7 89,272 20,42total 517,86

10


10/35

1.3. Predimensionarea instalaiei de iluminat prin metoda coeficientului de utilizarea.Caracteristicile ncperii (MAGAZIE):

Dimensiuni: A = 15 [m]B = 7,5 [m]H = 4 [m]


7,0

p

t

=

=



inini=

=


Sistemul de iluminat adoptat: fluorescentb.Corp de iluminat utilizat

tip, dimensiuniFIA



c.Lmpi utilizate:Tip: LFA 65/2xPn = 65 [W]

[ ]lx2800l = D = 5000 ore

92,0cos =

11


11/35

CALCULUL FOTOMETRIC


Indicele ncperii:

( )5,2

BAh

BAi =

+

=

u = 0.57


[ ][ ]

[ ]

[ ]m2l

m4l

h6,0l

m2l

m4l

h7,0l

rp

r

r

cp

c

c

=

=


41l

l2AN

c

cpA =+

=

NB numr de rnduri

21l

l2BN

r

rpB =+

=


== BA NNN 8

Fluxul luminos necesar pe corp de iluminat921,5180

uNkBAEmed

c ==

12


12/35


13,162kBA

uNnE lr =

=

Eroarea de calcul:

08,8

%10E

EE

med

medr

=

=


22.0lampputere

balastputereK

8,228KNPnP

b

bl

==

==

1 2 3 4

5 6 7 8

A

c.d.i. d h gama gamacos2gama L' L" b'1 b"1

1/2sin2b'1

1/2sin2b"1 Ig1000 Ig Ig0 E'ph E"ph Eph

pct P11,5 2 4 26,56 30 0,75 0,77 0,77 0,17 0,17 0,17 0,17 131 1152,8 738,97 23,39 23,39 46,792,6 2 4 26,56 30 0,75 4,77 3,23 0,81 0,62 0,50 0,47 131 1152,8 738,97 91,21 76,21 14,99

total 123,57

2,3,6,7 2 4 26,56 30 0,75 2,77 1,23 0,55 0,26 0,45 0,26 131 1152,8 738,97 69,43 36,3 33,121,4,5,8 2 4 26,56 30 0,75 6,77 5,23 0,98 0,86 0,46 0,49 131 1152,8 738,97 100,24 94,03 6,2

total 157,32

13


13/35

1.4. Predimensionarea instalaiei de iluminat prin metoda coeficientului de utilizarea.Caracteristicile ncperii (BIROU):

Dimensiuni: A = 7 [m]B = 6 [m]H = 4 [m]


7,0

p

t

=

=



inini=

=


Sistemul de iluminat adoptat: fluorescent

b.Corp de iluminat utilizat tip, dimensiuni

FIDA



c. Lmpi utilizate:Tip: LFA 65/2

Pn = 65 [W][ ]lx4400l =

D = 5000 ore

14


14/35

82,0cos =

CALCULUL FOTOMETRIC


Indicele ncperii:

( )62,1

BAh

BAi =

+

=

u = 0.3


[ ]

[ ]

[ ][ ]m5,1l

m3l

h6,0l

m1l

m2l

h7,0l

rp

r

r

cp

c

c

=

=


31l

l2AN

c

cpA =+

=

NB numr de rnduri

21l

l2BNr

rpB =+=


== BA NNN 6

Fluxul luminos necesar pe corp de iluminat

94,9578uN

kBAEmedc =

=

15


15/35


6,275kBA

uNnE lr =

=

Eroarea de calcul:

13,8

%10E

EE

med

medr

=

=


22.0lampputere

balastputereK

6,171KNPnP

b

bl

==

==

1 2 3

4 5 6

A

c.d.i. d h gama gamacos2gama L' L" b'1 b"1

1/2sin2b'1

1/2sin2b"1 Ig1000 Ig Ig0 E'ph E"ph Eph

pct P11,4 1,5 4 20,55 20 0,88 0,78 0,78 0,18 0,18 0,18 0,18 166 1460,8 936,41 36,92 36,92 73,852,5 1,5 4 20,55 20 0,88 2,78 1,22 0,57 0,27 0,46 0,26 166 1460,8 936,41106,88 56,04 50,83

total 249,38

2,5 1,5 4 20,55 20 0,88 0,78 0,78 0,18 0,18 0,18 0,18 166 1460,8 936,41 36,92 36,92 73,851,3,4,6 1,5 4 20,55 20 0,88 2,78 1,22 0,57 0,27 0,46 0,26 166 1460,8 936,41106,88 56,04 50,83

total 351,05

16


16/35

Capitolul II

2.1 Determinarea puterii cerute la nivelul tabloului principal de distribuie:

Pi [KW]Categ. de receptoare Buc.1buc total

kc cosc kc coscPc

[KW] c tanc

Qc

[KVAR]Obs.

I Maini n regim normal de funcionare

1 Strung paralel 8 5,5 44

2 Strung revolver 4 9,6 38,4

3 Ma. de frezat univ. 3 10 30

4 Ma. de frezat vertical 3 10,5 31,5

5 Ma de gurit 2 1,7 3,4

6 Polizor 2 7,5 15

7 Ma de rectificat int 5 7 35

8 Ma de rectificat filet 3 6,5 19,5

TOTAL 216,8

0,16 0,50 0,30 0,64 65,66 50,21 1,20 78,83n0,5=11n=22

ka=5,88

II Maini n regim greu de funcionare

1 Strung automat 4 7,5 30

2 Rabotez 1 23 23

3 Foarfec ghilotin 1 14 14

4 Pres cu excentric 1 25 25

5 Ma de frez long 1 23 23

6 Ma de alezat i frez 2 22 44

7 Strung carusel 1 68 68

TOTAL 227

0,22 0,65 0,61 0,79 138,47 37,81 0,78 107,46n0,5=3

n=6ka=2

IV Maini n regim intermitent

1 Pod rulant 1 17,5 8,75 0,25 0,6 1 0,82 8,75 34,91 0,69 6,1 ka=1V Receptoare electrotermice

1 Cuptor cu rezistene 1 50 50

2 Cuptor cu baie de sruri 2 2,5 5

TOTAL 55

0,6 0,95 1 0,95 55 18,19 0,32 18,07 ka=1

VI Echipamente de sudare

1 Trafo sudur 2 20 16,73

2 Ma de sudat prin presi 2 2,5 2,7

TOTAL 19,43

0,45 0,55 1,00 0,54 19,43 57,32 1,56 30,29 ka=1

TOTAL FOR 526,98 0,55 0,77 287,31 240,77

VII Receptoare de iluminat1 Iluminare hal 12,84 0,95 0,9 0,95 12,26 25,84 0,48 5,93

2 Iluminare anexe 11,6 0,9 0,9 0,95 11,07 25,84 0,48 5,36

TOTAL ILUMINARE 24,44 23,34 11,3

TOTAL TABLOU 551,42 0,56 0,78 310,65 252,07 400,05

kc med cosc med Sc

17


17/35

2.2 Determinarea puterii cerute la nivelul tabloului general:

NrCrt.

CONSUMATORPi

[KW]kc cos c med

Pc[kw]

Qc[KVAR]

Sc[KVA]

Ic[A]

1 atelier I 551,42 0,56 0,78 310,65 252,07 400,05 608,54

2 atelier II 750 0,45 0,78 337,5 270,77 432,69 658,193 atelier III 1425 0,35 0,65 498,75 583,1 767,31 1167,19

4 atelier IV 2325 0,32 0,7 744 759,03 1062,86 1616,76

5 atelier V 1100 0,52 0,5 572 990,73 1144,00 1740,19

6 atelier VI 167,5 0,28 0,85 46,9 29,07 55,18 83,93

TOTAL 6318,92 0,4 0,65 2509,8 2884,77 3862,09 9029,44

]KW[kPP cic =

]KVAR[1cos

1

PQ 2cc =

c

c

2c

2c

cmed S

P

QP

Pcos =

+=

]A[cos4,03

PI

med

cc

=

]KVAR[53,2740Q95,0Q95,0

]KW[82,2258P9,0P9,0

c*c

c*c

===

===

2.3 Alegerea bateriilor de condensatoare pentru compensarea puterii reactive:

( ) ( )2,1tg

64,0QP

Pcos

2*c

2*c

*c

=

=+

=

Factorul de putere se mbuntete la valoarea cos=0,95 cu ajutorul unei baterii decondensatoare trifazate instalat n tabloul general din postul de transformare.

Puterea bateriei de condensatoare:

( )'tgtgPQ *cBC =

328,0'tg19,18'95,0'cos ===

( ) ]KVAR[69,1969328,02,182,2258QBC ==

]KVAR[1980Q15kQ

QQN

N

BCN =

=

18


18/35

( ) ( ) ]KVA[41.2383QQPS 2N*c2*

cct =+=

2.4. Alegerea transformatorului din postul de transformare:

Transformatoarele se aleg pe criteriul pierderilor minime i considernd un coeficient optim dencrcare 75,07,0optim = .

optim

ctT

SS

]KVA[88,3177ST

Aleg dou transformatoare cu urmtoarele date de catalog:

]KVA[16002

Y:conexiunedeGrupa

6%;u

1,3%;i

[KW];16P

[KW];2,3P

[KV];0,4/6U

[KVA];1600S

n

sc(%)

0(%)

sc

0

N

N

5

=

=

=

=

=

=

Pierderile de putere activi reactiv:

( )

( ) ]KVAR[6,68100

675,021

1003,121600Q

100

u

n

1

100

inSQ

]KW[1,91675,02

13,22P

Pn

1PnP

2T

(%)sc2(%)0NT

2T

sc2

0T

=

+=

+=

=+=

+=

19


19/35

CAPITOLUL III

Dimensionarea instalaiei din atelierul 1.

3.1.Gruparea receptoarelor pe tablouri de alimentare

Gruparea receptoarelor pe tablouri secundare de for i de iluminat se face innd cont deurmtorii factori:

- existena unor corelaii funcionale n fluxul tehnologic- amplasarea nvecinat- utilizarea eficient a echipamentelor din tablouri secundare- absena perturbaiilor reciproce

Se limiteaz valoarea curentului cerut de un tablou de alimentare la maxim:

-

300A pentru un tablou secundar- 700A pentru un tablou principal- 2400A pentru un tablou general

n funcie de modul cum sunt plasate utilajele n hala de producie va trebui s grupm utilajele

pe tablouri de fori s calculm curentul cerut pentru fiecare categorie de utilaje.

Rceptor Buc. Pn Pi cos Pc Ic Ip Obs.Strung paralel 8 5,5 44 0,76 0,78 5,5 10,4 62,7

Main de gurit 2 1,7 3,4 0,7 0,7 1,7 3,5 21,0Main de frezat universal 3 10 30 0,76 0,85 10 19,0 114,0

Ma de frez vertical 3 10,5 31,5 0,76 0,85 10,5 19,9 119,6

Polizor 2 7,5 15 0,69 0,8 7,5 15,7 94,1

T.F.

1

Ma de rectificat filet 3 6,5 19,5 0,69 0,78 6,5 13,6 81,6

Rabotez 1 23 23 0,83 0,87 23 40,0 240,0

Ma de frezat longitudinal 1 23 23 0,83 0,87 23 40,0 240,0

Strung carusel 1 68 68 0,9 0,9 68 109,1 654,3

Ma de alezat i frezat 2 22 44 0,83 0,87 22 38,3 229,5

Foarfec ghilotin 1 14 14 0,86 0,84 14 23,5 141,0

T

.F.

2

Pres cu excentric 1 25 25 0,83 0,87 25 43,5 260,9Trafo sudur 2 8,36 16,72 0,71 0,81 20 40,7 244,0

Ma de sudat prin presiune 2 2,5 5 0,78 0,74 2,5 4,6 27,8

Cuptor cu rezistene 1 50 50 0,75 0,9 50 96,2 144,3

T.F.

3

Cuptor cu baie de sruri 2 2,5 5 0,78 0,74 2,5 4,6 6,9

Pod rulant 1 8,75 8,75 0,71 0,81 17,5 35,6 213,5

Strung automat 4 7,5 30 0,69 0,8 7,5 15,7 94,1

Strung revolver 4 9,6 38,4 0,65 0,83 9,6 21,3 127,9

T.F.

4

Ma de rectificat interior 5 7 35 0,69 0,74 7 14,6 87,9

20


20/35

Receptor Buci Pi Kc cos med Pc Ic IvTotal TF1 21 143,4 0,53 0,77 41,7 82,2 139

Total TF2 7 197 0,81 0,81 175 294,3 1133,6

Total TF3 7 76,72 0,52 0,77 75 146,1 440

Total TF4 14 112,15 0,91 0,54 41,6 87,2 352,3

Dimensionarea coloanelori circuitelor electrice

a) Calculul curenilor cerui

Presupunem determinai curenii cerui sau de calcul, alegerea cablului sau conductei de

alimentare, alegerea proteciilor, verificarea cderilor de tensiune.

Funcie de tipul circuitului monofazat sau trifazat, curentul se calculeaz cu relaia:

UN =230 [V] - monofazat

=

cosUPI

N

cc

UN =400 (380) [V] - trifazat

=

cosU3

PI

N

cc

Pc puterea cerut

- pentru circuitul de motor, cuptor Pc = Pn- pentru circuitul de trafo sudur DAcosSP Nc = - pentru coloane electrice Pc se calculeaz n funcie de receptorul de alimentare

b) Curentul de vrf

1k

IkI

p

Npp

=

kp factor care ine cont de metoda de pornire

-La pornire prin cuplare direct kp = (5 8)-La pornirea stea-triunghi

3

kk p'p =

-La pornirea cu reostat )5,26,1(k'p =

21


21/35

Curentul de vrf pe coloan

MM cpccolvIIII +=

IpM curentul de pornire al celui mai mare motor

IcM curentul cerut de cal mai mare motor

3.2. Dimensionarea circuitelor si coloanelor electrice

Alegerea cablurilor pentru receptoare

1).Strung automat

Pn=7,5[KW]; Ic=15,7[A]; Ip=94,1[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[1994,088,0

7,15

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

2).Strung paralel

Pn=5,5[KW]; Ic=10,4[A]; Ip=62,7[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[53,1294,088,0

4,10

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

3).Strung revolver

Pn=9,6[KW]; Ic=21,3[A]; Ip=127,9A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[66,2594,088,0

3,21

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

22


22/35

4).Maina de frezat universal

Pn=10[KW]; Ic=19[A]; Ip=114[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[9,2294,088,0

19KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

5).Maina de frezat vertical

Pn=10,5[KW]; Ic=19,9[A]; Ip=119,6[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[2494,088,0

9,19

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

6).Main de guritPn=1,7[KW]; Ic=3,5[A]; Ip=21[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[21,494,088,0

5,3

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

7).Rabotez

Pn=23[KW]; Ic=40[A]; Ip=240[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[29,52KKII

]A[63I

]A[19,4894,088,0

40

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 16 mm2

23


23/35

8).Polizor

Pn=7,5[KW]; Ic=15,7[A]; Ip=94,1[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[1994,088,0

7,15KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

9).Foarfec ghilotin

Pn=14[KW]; Ic=23,5[A]; Ip=141[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[37,32KKII

]A[39I

]A[31,2894,088,0

5,23

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


10).Pres cu excentricPn=25[KW]; Ic=43,5[A]; Ip=260[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[29,52KKII

]A[63I

]A[4,5294,088,0

5,43

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


11).Main de frezat longitudinal

Pn=23[KW]; Ic=40[A]; Ip=240[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[29,52KKII

]A[63I

]A[19,4894,088,0

40

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


24


24/35

12).Main de rectificat interior

Pn=7[KW]; Ic=14,6[A]; Ip=87,9[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[59,1794,088,0

6,14KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

13).Main de rectificat filet

Pn=6,5[KW]; Ic=13,6[A]; Ip=81,6[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[38,1694,088,0

6,13

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

14).Strung caruselPn=68[KW]; Ic=109,1[A]; Ip=654,3[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[65,128KKII

]A[155I

]A[45,13194,088,0

1,109

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


15).Cuptor cu rezistene

Pn=50[KW]; Ic=96,2[A]; Ip=144,3[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[29,52KKII

]A[63I

]A[24,6094,088,0

50

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


25


25/35

16).Cuptor cu baie de sruri

Pn=2,5[KW]; Ic=4,6[A]; Ip=6,9[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[54,594,088,0

6,4KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

17).Pod rulant

Pn=8,75[KW]; Ic=35,6[A]; Ip=213,5[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[29,52KKII

]A[63I

]A[89,4294,088,0

6,35

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


18). Trafo sudur

Pn=8,36[KW]; Ic=40,7[A]; Ip=244[A];Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[29,52KKII

]A[63I

]A[4994,088,0

7,40

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


19). Main de sudat prin presiune

Pn=2,5[KW]; Ic=4,6[A]; Ip=27,8[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[33,22KKII

]A[27I

]A[54,594,088,0

6,4

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 4 x 6 mm2

26


26/35

20). Maina de alezat i frezat

Pn=22[KW]; Ic=38,8[A]; Ip=229,5[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[29,52KKII

]A[63I

]A[74,46

94,088,0

8,38

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


Alegerea cablurilor pentru coloane

1).Pentru coloana care alimenteaz TF1

Pc=41,7[KW]; Ic=82,2[A]; Iv=139[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[75,103KKII

]A[125I

]A[9994,088,0

2,82

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma

Aleg ACYY 3 x 50 + 25 mm2


Pc=175[KW]; Ic=294,3[A]; Iv=1133,6[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[8,298KKII

]A[360I

]A[6,35494,088,0

3,294

KK

II

21ma

'

ma

STASma

21

cma



Pc=75[KW]; Ic=146,1[A]; Iv=440[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

27


27/35

==

=

]A[7,157KKII

]A[190I

]A[17694,088,0

1,146

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


4). Pentru coloana care alimenteaz TF4

Pc=41,6[KW]; Ic=87,2[A]; Iv=352,3[A];

Aleg: K1=0,88; K2=0,94;

==

=

]A[75,103KKII

]A[125I

]A[10594,088,0

2,87

KK

II

21ma'ma

STASma

21

cma


5). Pentru coloana principal TP

Aleg ACYY 4 x 500mm2

Alegerea siguranelor fuzibile pentru receptoare

1).Strung automat

Pn=7,5[KW]; Ic=15,7[A]; Ip=94,1[A]; Ima=22,33 [A];

]A[63

63MPRaleg]A[63I

]A[99,66I3I

]A[64,37C

II

]A[7,15II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

2).Strung paralel

Pn=5,5[KW]; Ic=10,4[A]; Ip=62,7[A]; Ima=22,33 [A];

]A[50

63MPRaleg]A[50I

]A[99,66I3I

]A[25C

II

]A[4,10II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

28


28/35

3).Strung revolver

Pn=9,6[KW]; Ic=21,3[A]; Ip=127,9[A]; Ima=22,33 [A];

]A[6363MPRaleg]A[50I

]A[99,66I3I

]A[16,51CII

]A[3,21II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

4).Main de frezat universal

Pn=10[KW]; Ic=19[A]; Ip=114[A]; Ima=22,33 [A];

]A[63

63MPRaleg]A[63I

]A[99,66I3I

]A[6,45C

II

]A[19II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

5).Main de frezat vertical

Pn=10,5[KW]; Ic=19,9[A]; Ip=119,6[A]; Ima=22,33 [A];

]A[63

63MPRaleg]A[63I

]A[99,66I3I

]A[84,47C

II

]A[9,19II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

6).Main de gurit

Pn=1,7[KW]; Ic=3,5[A]; Ip=21[A]; Ima=22,33 [A];

]A[50

63MPRaleg]A[50I

]A[99,66I3I

]A[4,8C

II

]A[5,3II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

29


29/35

7).Rabotez

Pn=23[KW]; Ic=40[A]; Ip=240[A]; Ima=52,29 [A];


]A[87,156I3I

]A[96CII

]A[40II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

8).Polizor

Pn=7,5[KW]; Ic=15,7[A]; Ip=94,1[A]; Ima=22,33 [A];

]A[50

63MPRaleg]A[50I

]A[99,66I3I

]A[64,37C

II

]A[7,15II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

9).Foarfec ghilotin

Pn=14[KW]; Ic=23,5[A]; Ip=141[A]; Ima=32,37 [A];

]A[63

63MPRaleg]A[63I

]A[11,97I3I

]A[4,56C

II

]A[5,23II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

10).Pres cu excentric

Pn=25[KW]; Ic=43,5[A]; Ip=260,9[A]; Ima=52,29[A];

]A[125

315MPRaleg]A[125I

]A[87,156I3I

]A[36,104C

II

]A[5,43II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

30


30/35

11).Main de frezat longitudinal

Pn=23[KW]; Ic=40[A]; Ip=240[A]; Ima=52,29 [A];


]A[87,156I3I

]A[96CII

]A[40II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

12).Main de rectificat interior

Pn=7[KW]; Ic=14,6[A]; Ip=87,9[A]; Ima=22,33 [A];

]A[50

63MPRaleg]A[50I

]A[99,66I3I

]A[16,35C

II

]A[6,14II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

13).Main de rectificat filet

Pn=6,5[KW]; Ic=13,6[A]; Ip=81,6[A]; Ima=22,33 [A];

]A[50

63MPRaleg]A[50I

]A[99,66I3I

]A[64,32C

II

]A[6,13II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

14).Strung carusel

Pn=68W]; Ic=109,1 Ip=654,3 Ima=128,65

]A[315

315MPRaleg]A[315I

]A[95,385I3I

]A[72,261C

II

]A[1,109II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

31


31/35

15).Cuptor cu rezistene

Pn=50W]; Ic=96,2[A]; Ip=144,3[A]; Ima=52,29 [A];


]A[87,156I3I

]A[72,57CII

]A[2,96II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

16).Cuptor cu baie de sruri

Pn=2,5[KW]; Ic=4,6[A]; Ip=6,9[A]; Ima=22,33 [A];

]A[25

25MPRaleg]A[25I

]A[99,66I3I

]A[76,2C

II

]A[6,4II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

17).Pod rulant

Pn=8,75[KW]; Ic=35,6[A]; Ip=213,5[A]; Ima=52,29 [A];

]A[100

100MPRaleg]A[100I

]A[87,156I3I

]A[4,85C

II

]A[6,35II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

18). Trafo sudur

Pn=8,36[KW]; Ic=40,7[A]; Ip=244[A]; Ima=52,29 [A];

]A[100

100MPRaleg]A[100I

]A[87,156I3I

]A[6,97C

II

]A[7,40II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

32


32/35


Pn=2,5[KW]; Ic=4,6[A]; Ip=27,8[A]; Ima=22,33 [A];


]A[99,66I3I

]A[12,11CII

]A[6,4II

Nf

'maNf

pNf

cNf

=

Alegerea siguranelor fuzibile pentru coloane

1).Pentru coloana care alimenteaz TF1Ic=82,2[A]; Ip=139[A]; Ima=103,75 [A];

]A[250

315MPRaleg]A[250I

]A[25,311I3I

]A[1,122IIC

II

]A[2,82II

Nf

'maNf

cMcpM

Nf

cNf

=

+


Ic=294,3[A]; Ip=1133,6[A]; Ima=298,8 [A];

]A[630

630MPRaleg]A[6300I

]A[64,896I3I

]A[35,512IIC

II

]A[3,294II

Nf

'maNf

cMcpM

Nf

cNf

=

+


Ic=146,1[A]; Ip=440[A]; Ima=157,7[A];

]A[250

315MPRaleg]A[250I

]A[1,473I3I

]A[9,171IIC

II

]A[1,146II

Nf

'maNf

cMcpM

Nf

cNf

=

+

33


33/35


Ic=87,2[A]; Ip=352,3[A]; Ima=103,75[A];


]A[25,311I3I

]A[35,158IIC

II

]A[2,87II

Nf

'maNf

cMcpM

Nf

cNf

=

+

Alegerea releelor i declanatoarelor termice

I).Alegerea releului termic

1). Strung paralel

( )

( )

204,13

32TSAAleg

204,13I

I167,0I

]A[20I

]A[48,12I2,1I

]A[4,10I

rt

Srt

S

cS

c

=

=

=

=

2). Strung carusel

( )

( )

1602,107

400TSAAleg

1602,107I

I167,0I

]A[160I

]A[92,130I2,1I

]A[1,109I

rt

Srt

S

cS

c

=

=

=

=

3). Main de frezat longitudinal

( )

( )

6321,42

63TSAAleg

6321,42I

I167,0I

]A[63I

]A[48I2,1I

]A[40I

rt

Srt

S

cS

c

=

=

=

=

34


34/35


( )

( )

838,5

32TSAAleg

836,5I

I167,0I

]A[8I

]A[52,5I2,1I

]A[6,4I

rtSrt

S

cS

c

=

=

=

=

5). Cuptor cu rezistene

( )

( )

1602,107

400TSAAleg

1602,107I

I167,0I

]A[160I

]A[44,115I2,1I

]A[2,96I

rt

Srt

S

cS

c

=

=

=

=

Alegerea ntreruptorului automat

1. TF1Ic=82,2; Iv=139; Ima=103,75

a) alegerea declanatorului termic (DT)

]A[250USOLaleg]A[)10080(I

]A[100I]A[64,98I2,1I

rt

ScS

=

=

b) alegerea declanatorului electromagnetic (DE)

]A[5,1867I4I

]A[87,466I5,4I

]A[6,194I4,1I

Sre

'mare

vre

==

2. TF2Ic=294,3; Iv=1133,6; Ima=298,8



]A[400I]A[16,353I2,1I

rt

ScS

=

=


]A[1600I4I

]A[1344,6I5,4I

]A[1587,04I4,1I

Sre

'mare

vre

==

35


35/35

3. TF3Ic=146,1; Iv=440; Ima=157,7



]A[200I]A[175,32I2,1I

rt

ScS

=

=


]A[800I4I

]A[709,65I5,4I

]A[616I4,1I

Sre

'mare

vre

==

4. TF4Ic=87,2; Iv=352,3; Ima=103,75


]A[250USOLaleg]A[)160128(I]A[160I]A[104,64I2,1I

rt

ScS

==


]A[640I4I

]A[466,87I5,4I

]A[493,22I4,1I

Sre

'mare

vre

==

Pentru tabloul principal:

TP IS_STAS=1000[A] ALEG OROMAX 1000A

dimensionarea instalaţiei electrice de iluminat

Documents