cursul 4 ilm an 4 ar bv

Factori care influeneaz formarea emisiilor poluante la M.A.S.Cursul 4

Factorii care influeneaz formarea emisiilor poluante la MAS pot fi grupai n urmtoarele categorii:

proprietile combustibilului: densitatea benzinei; concentraia fraciunilor de hidrocarburi olefinice aromatice; volatilitatea benzinei; coninutul de sulf; nivelul aditivilor;

proprietile fizico-chimice ale amestecului aer-combustibil: temperatura aerului aspirat; presiunea din colectorul de admisie; presiunea din colectorul de evacuare; dozajul;

particularitile constructive ale motorului: raportul suprafeei camerei de ardere i volumul acesteia; alezajul cilindrului; raportul de comprimare;

construcia sistemului de alimentare: formarea amestecului; emisii evaporative;

fazele de distribuie a gazelor;

reglajele funcionale: avansul la aprindere; nivelul termic al motorului.

Proprietile combustibiluluiInfluena coeficientului de exces de aer i a calitii benzinei asupra emisiilor de HC Proprietile fizico-chimice ale combustibililor influeneaz nivelul emisiilor poluante ale motoarelor cu ardere intern prin modificarea raportului aer-combustibil i prin prezena diferitelor fraciuni.Se constat c emisiile de HC i CO sunt n opoziie cu emisiile de NOx, adic primele scad cu srcirea amestecului n timp ce NOx ating un maxim la valori uor superioare amestecului stoichiometric dup care concentraia acestora ncepe s se diminueze.

Densitatea benzinelor utilizate la alimentarea motoarelor cu aprindere prin scnteie este influenat de diferitele fraciuni de hidrocarburi care o compun i n general de raportul atomilor totali de carbon i hidrogen. n rile europene densitatea benzinelor se situeaz n limitele a 6% pentru o valoare medie de 0,750 kg/l. Avnd n vedere necesitile de volatilitate n funcie de anotimp i densitile vor fi diferite pentru combustibilii de var i iarn. Ridicarea rezistenei la detonaie a benzinelor se realizeaz prin mbogirea benzinei cu hidrocarburi aromatice care prezint un raport C/H mai ridicat. Benzinele Premium i n special cele neaditivate au o densitate mai ridicat dect benzinele regular (maxim 0,770 kg/l fa de 0,765 kg/l, aproximativ 0,6%).Mrirea densitii benzinei are efecte diferite asupra dozajului amestecului n funcie de tipul instalaiei de alimentare i anume: amestecul srcete la instalaia cu carburator i se mbogete n cazul instalaiilor cu injecie de benzin. Dac pentru variaia densitii aerului exist senzori pentru corecia debitului de combustibil, pentru variaia densitii combustibililor nc nu se aplic pe scar larg dispozitive de corecie ale debitului de combustibil.Deoarece variaia densitii combustibililor pentru M.A.S. este redus, se consider c influenele asupra emisiilor sunt mici n comparaie cu ali factori. Densitatea benzinei

Concentraia fraciunilor de hidrocarburi olefinice aromaticeHidrocarburile olefinice sunt mult mai active la formarea smogului fotochimic comparativ cu hidrocarburile parafinice. Ele se pot gsi n concentraii de 5 pn la 20% n benzinele utilizate, limita superioar este supus de formarea gumelor. n procesul de rafinare este necesar s se controleze sau s se reduc concentraia de hidrocarburi olefinice.Analiza emisiilor de hidrocarburi olefinice din gazele de evacuare a scos n eviden c nu ntotdeauna o benzin cu un coninut redus de hidrocarburi olefinice are i un nivel redus ale emisiilor de hidrocarburi olefinice. Explicaia se gsete n produii arderii pariale ale hidrocarburilor parafinice. n aceste condiii concentraia mai ridicat de hidrocarburi olefinice nu duneaz mediului mai mult dect un combustibil cu o concentraie mai ridicat de hidrocarburi parafinice avnd aceeai volatilitate.Motoarele moderne utilizeaz benzine neaditivate cu bune caliti antidetonante. mbuntirea rezistenei la detonaie se realizeaz prin adaos de hidrocarburi aromatice. Dintre acestea, datorit toxicitii, benzenul se limiteaz la maxim 5%.Hidrocarburile aromatice prezint un raport C/H ridicat i n consecin are o densitate mai ridicat care dau emisii de CO2 superioare altor clase de hidrocarburi prezente n benzine.

La arderea hidrocarburilor aromatice se obine o cantitate de cldur mai ridicat ceea ce conduce la ridicarea temperaturii de ardere i n consecin nivelul de NOx emis crete. Creterea emisiei de CO2 este neglijabil fa de creterea emisiei de NOx. Concentraia de CO din gazele de evacuare nu este afectat de coninutul de hidrocarburi aromatice din benzin.Concentraia de hidrocarburi nearse din gazele de evacuare scad prin adaosul de hidrocarburi aromatice, aceasta se explic prin faptul c hidrocarburile aromatice au o cinetic a arderii mai rapid dect cele parafinice. Influenele calitii benzinei i dozajului asupra emisiei de NOx La creterea coninutului de hidrocarburi aromatice din benzine, emisiile de hidrocarburi policiclice aromatice, fenoli i aldehide aromatice se mresc n timp ce emisiile de formaldehid se diminueaz.Compuii aromatici polinucleari depind de coninutul i tipul hidrocarburilor aromatice din benzin. Benzenul are o mic influen la formarea compuilor aromatici polinucleari.

Volatilitatea benzinei Funcionarea motorului cu aprindere prin scnteie este influenat de volatilitatea benzinei (pornirea la rece, performanele de accelerare, stabilitatea de funcionare la ralanti, funcionarea la cald). Proprietatea de volatilitate poate fi exprimat prin curba de distilare i presiunea de vapori Reid.Benzinele care nu au coninut ridicat de fraciuni grele (distilate ntre 200-220C) dau un nivel ridicat de emisii de produi neari datorit slabei vaporizri a acestor fraciuni. Exist o strns corelare ntre creterea de hidrocarburi i punctul de distilare t90. Pornirea la rece cere o cantitate ridicat de fraciuni uoare care de asemenea influeneaz emisiile i pierderile prin evaporare.Volatilitatea benzinei trebuie s varieze n funcie de condiiile climatice i de anotimp (de exemplu n Frana, pvR presiunea de vapori Reid, are valori n intervalele 45 pvR 79 kPa, ntre 20 iunie-9 septembrie, 50 pvR 86 kPa ntre 10 aprilie-19 iunie i ntre 10 septembrie-31 octombrie, 55 pvR 99 kPa, ntre 1 noiembrie-9 aprilie).Emisiile de oxizi de azot nu sunt influenate de volatilitatea benzinei. Emisiile de CO i HC cresc spre exemplu cu 20% cnd presiunea de vapori Reid crete de la 65 la 80 kPa. Volatilitatea benzinei influeneaz n principal pierderile pe timpul realimentrii rezervorului cu combustibil.La bordul autovehiculului se disting urmtoarele pierderi prin evaporare: pe timpul rulrii; variaia zilnic a presiunii din rezervorul de combustibil; nclzirea n timpul parcrii, cu motorul oprit cald, a carburatorului i rezervorului de combustibil.

Pierderile de combustibil prin vaporizare la realimentare depind de presiunea de vapori Reid i de temperatura mediului ambiant. Astfel, creterea presiunii de vapori Reid de la 65 la 80 kPa conduce la creterea pierderilor prin vaporizare cu 38% la 30C i 36% la 10C.Influena temperaturii i presiunii pariale Reid asupra masei de vapori de combustibil recilculate

Pierderile de combustibil la realimentare includ i pierderile datorate scurgerilor i picturilor care sunt independente de temperatura mediului i proprietile combustibilului, dar care n ultim instan se evapor.Pierderile de combustibil prin evaporare la bordul autovehiculului depind i de tipul sistemului de alimentare, ele fiind superioare n cazul instalaiilor cu carburator.Variaia pierderilor de benzin prin evaporare ca funcie de tipul alimentrii motorului

Cifra octanic Cifra octanic influeneaz emisiile prin apariia fenomenului de detonaie. O valoare sczut a cifrei octanice mrete frecvena apariiei detonaiei iar emisiile de NOx cresc ndeosebi la arderea amestecurilor srace.Influena cifrei octanice asupra nivelului emisiilor de oxizi de azot

Coninutul de sulf

Benzinele n general au un coninut redus de sulf (ntre 50 i 500 ppm) deoarece pe lng efectele negative pe care le are eliminarea compuilor cu sulf n atmosfer, acesta atac i sistemul de tratare al gazelor arse determinnd creterea nivelului de emisii de HC, CO i NOx. Prezena sulfului n benzin are ca efect inhibarea reaciilor de formare a aldehidelor.

Aditivii

Benzinele pentru motoarele autovehiculelor sunt aditivate pentru a ameliora proprietile acestora. Aditivii se utilizeaz pentru: mbuntirea cifrei octanice (antidetonani); antioxidani; curirea suprafeelor circuitului de alimentare; anticongelani; sicativi (substan care se adaug uleiurilor pentru a le grbi viteza de uscare).

Utilizarea unor aditivi pentru curarea depozitelor din camera de ardere poate determina o cretere a emisiilor de hidrocarburilor nearse. mbuntirea calitilor antidetonante utiliznd aditivi pe baz de magneziu poate conduce la creterea proporional cu cantitatea de aditiv a emisiilor de HC n timp ce emisiile de CO i NOx rmn neschimbate. Aditivii organometalici utilizai pentru mbuntirea cineticii arderii i aditivi antidepozit nu afecteaz emisiile din gazele de evacuare.

Proprietile fizico-chimice ale amestecului aer-combustibil Temperatura aerului aspirat

Temperatura aerului aspirat se situeaz n limitele de 50 - 200C. Nivelul de temperatur al aerului aspirat influeneaz pe de o parte procesul de vaporizare al combustibilului, determinnd astfel calitatea amestecului din camera de ardere iar pe de alt parte nivelul de temperatur maxim al ciclului motor.Un nivel redus al temperaturii aerului admis conduce la nrutirea vaporizrii combustibilului, ceea ce afecteaz calitatea amestecului aer-combustibil, emisiile de hidrocarburi nearse i oxid de carbon nregistrnd valori ridicate.Un nivel ridicat al temperaturii aerului admis n motor va determina favorizarea reaciilor de formare de oxizi de azot n corelaie cu dozajul amestecului aer-combstibil.

Presiunile din colectorul de admisie i evacuare

Nivelul presiunilor din colectorul de admisie i de evacuare influeneaz procesele de formare a emisiilor poluante i ele difer n funcie de regimul de sarcin al motorului i n funcie de tipul motorului (cu aspiraie natural sau supraalimentat).

La motorul cu aspiraie natural, micorarea presiunii din colectorul de admisie va determina scderea emisiilor de NOx, aceast scdere fiind mai pronunat la utilizarea unor amestecuri aer-combustibil srace. Aceasta se datoreaz scderii nivelului de temperatur al ciclului motor. Creterea presiunii din colectorul de evacuare determin scderea concentraiei emisiilor de HC i creterea concentraiei emisiei de CO. Aceast evoluie a concentraiilor emisiilor poluante este consecina reinerii unor cantiti sporite de gaze reziduale care dilueaz amestecul aer-combustibil. n cazul motoarelor supraalimentate, presiunile din colectoarele de admisie i evacuare influeneaz mai pronunat procesele de formare a compuilor poluani. Comprimarea ncrcturii proaspete de ctre dispozitivul de supraalimentare determin o presiune superioar a ncrcturii proaspete n cilindrii la nchiderea supapelor de admisie, deci: ciclul va ncepe de la o presiune superioar presiunii atmosferice iar presiunea maxim a ciclului va fi mai mare comparativ cu presiunea motorului cu aspiraie natural ceea ce va conduce la un nivel de temperatur al ciclului motor superior. Dac se ia n considerare i faptul c nivelul de temperatur al ncrcturii proaspete de admisie este superior i c n motor arde o cantitate de combustibil sporit atunci toate temperaturile ciclului motor vor fi mai mari. Prezena turbinei pe traiectul de evacuare acioneaz n sensul mririi presiunii din avalul acesteia n colectorul de evacuare iar cantitatea de gaze reziduale reinute n cilindri va fi ridicat, acestea determinnd reducerea ratei de formare a oxilor de azot prin diluarea amestecului aer-combustibil cu un gaz inert din punct de vedere chimic.

Dozajul amestecului

Dozajul amestecului aer-combustibil este apreciat prin coeficientul de exces de aer . Calitatea amestecului aer-combustibil influeneaz hotrtor performanele energetice i ecologice ale motoarelor cu aprindere prin scnteie. Motoarele cu aprindere prin scnteie dezvolt puterea maxim la amestecuri bogate unde deficitul de oxigen fa de amestecul stoichiometric este de 0 pn la 10% ( = 1...0,90). Din punctul de vedere al emisiilor poluante, se favorizeaz formarea oxidului de carbon i hidrocarburilor nearse datorit arderii incomplete a combustibilului. La aceste amestecuri concentraiile oxizilor de azot sunt mici datorit deficitului de oxigen. Economicitatea maxim a motorului cu aprindere prin scnteie se obine n zona amestecurilor srace, unde excesul de oxigen este superior fa de amestecul stoichiometric cu 0 pn la 10% ( = 1...1,10). Funcionarea motorului n zona amestecurilor uor srace se mbuntete datorit excesului de oxigen iar concentraiile de CO i HC scad. Concentraia de oxizi de azot nregistreaz valori maxime datorit desfurrii arderii n bune condiii (maximul de oxizi de azot se obine pentru = 1,03...1,05). Arderea amestecurilor bogate nu permite formarea oxizilor de azot datorit lipsei de oxigen pe cnd arderea amestecurilor srace ( > 1,10) determin scderea emisiilor de NOx datorit scderii nivelului de temperatur al procesului de ardere care frneaz formarea acestora.

La funcionarea motorului cu amestecuri srace omogene se nregistreaz creterea emisiei de hidrocarburi nearse datorit instabilitii aprinderii amestecului i propagrii incomplete a flcrii. La ora actual majoritatea motoarelor cu aprindere prin scnteie funcioneaz cu amestec stoichiometric ( = 1) datorit prezenei pe traiectul de evacuare a convertorului catalitic cu trei ci care are randamentul de conversie maxim pentru acest dozaj.Din punctul de vedere al formrii emisiilor poluante este favorabil ca motorul cu aprindere prin scnteie s funcioneze cu amestecuri srace. Pentru a se elimina instabilitatea aprinderii i propagrii flcrii, amestecurile aer-combustibil trebuiesc organizate stratificat n aa fel nct n zona bujiei s existe amestec bogat care s permit o aprindere uoar iar spre pereii camerei amestecul s srceasc treptat. n acest caz amestecurile srace permit propagarea flcrii datorit aportului de cldur rezultat n urma arderii amestecului bogat din zona bujiei. Stratificarea ideal ar permite ca n stratul limit al pereilor camerei de ardere amestecul s fie extrem de srac sau numai aer.

Particularitile constructive ale motoruluiRaportul suprafa a camerei de ardere - volum al camerei de ardere (SCA/VCA)

La motoarele cu aprindere prin scnteie pentru acelai raport de comprimare, raportul SCA/VCA poate lua diferite valori n funcie de soluia constructiv aleas pentru camera de ardere. Valorile maxime ale raportului SCA/VCA sunt obinute pentru camerele de ardere de tip Heron (cup n piston), iar valorile minime sunt atinse de camerele de ardere de tip semisferic plasate n chiulas. Cercetri experimentale au artat c mrimea raportului SCA/VCA d informaii asupra amplitudinii fluxului de cldur disipat n instalaia de rcire, deci se poate aprecia regimul termic al camerei de ardere. La mrirea raportului SCA/VCA regimul termic al camerei de ardere scade, emisia de hidrocarburi nearse crete, emisia de CO rmne cvasi-constant iar emisia de NOx are evoluie incert, funcie de parametrii funcionali ai motorului.

Diametrul alezajului cilindrului

Pentru aceeai cilindree, mrirea diametrului alezajului cilindrului conduce la scderea raportului SCA/VCA. Transferul de cldur spre instalaia de rcire este diminuat iar nivelul termic al camerei de ardere crete ceea ce va conduce la scderea emisiei de hidrocarburi nearse i de oxid de carbon.

Raportul de comprimare

Din punct de vedere energetic, motorul cu aprindere prin scnteie trebuie s funcioneze cu rapoarte de comprimare ct mai ridicate i s se asigure o ardere normal a amestecului aer-combustibil. Mrirea raportului de comprimare determin creterea temperaturii de ardere a amestecului ceea ce va conduce la scderea emisiilor de hidrocarburi nearse i oxid de carbon i la creterea emisiilor de oxizi de azot.Alegerea valorii raportului de comprimare trebuie s in seama pe de o parte de performanele energetice i de economicitate ale motorului iar pe de alt parte de soluiile tehnice care pot fi aplicate pentru a menine emisiile poluante n limitele standardelor de poluare.

Construcia instalaiei de alimentare

Formarea amesteculuiInstalaia de alimentare afecteaz direct corelaia dintre regimul funcional, calitatea amestecului (dozajul), omogenitatea i uniformitatea umplerii cilindrilor. La motoarele cu carburator, la sarcini i turaii mici formarea amestecului aer-combustibil este afectat de vitezele mici de curgere ale aerului prin difuzor (conceput s aib o funcionare optim la sarcin nominal). Eliminarea acestui neajuns se poate realiza prin utilizarea carburatoarelor nseriate. Neuniformitatea umplerii cilindrilor apare la utilizarea carburatoarelor i a injeciei de benzin monopunct datorit distanelor diferite de la dispozitivul de alimentare la cilindrii motorului. Utilizarea injeciei de benzin multipunct elimin umplerea neuniform datorit utilizrii unor colectoare de admisie cu ramificaii egale.Injecia de benzin permite optimizarea corelaiei dintre regimul funcional i calitatea amestecului ceea ce va determina controlul proceselor din cilindrii motorului.

Emisiile evaporative

La motorul cu aprindere prin scnteie dotat cu carburator apar importante pierderi de hidrocarburi prin evaporare la nivelul instalaiei de alimentare n special la carburator i rezervorul combustibil.n cazul utilizrii instalaiei de injecie cu benzin, pierderile de hidrocarburi prin evaporare sunt reduse datorit etaneitii sistemului (funcioneaz la presiune). La nivelul rezervorului de combustibil emisiile de hidrocarburi pot fi eliminate folosind canistra cu crbune activ.

Fazele de distribuie

Procesul de schimbare a gazelor la motorul cu aprindere prin scnteie influeneaz formarea poluanilor i nivelul emisiei acestora.Fazele de distribuie la motorul cu aprindere prin scnteie clasic sunt alese pentru a rspunde parametrilor energetici maximi la regimul de funcionare nominal. Din punctul de vedere al polurii, fazele de distribuie trebuie corelate cu regimul de sarcin i turaie al motorului, ceea ce implic utilizarea distribuiei variabile a gazelor.

Reglajele funcionale

Avansul la aprindere

Parametrii energetici depind ntr-o bun msur de momentul aprinderii amestecului aer-combustibil. Instalaiile de aprindere optimizeaz momentul aprinderii n funcie de parametrii funcionali: turaie i sarcin. Din punctul de vedere al formrii poluanilor momentul ales pe baze energetice nu este optim deoarece produce emisii ridicate prin arderea unei cantiti mari de amestec nainte de punctul mort superior. Micorarea avansului la aprindere fa de cel optim deplaseaz arderea spre cursa de destindere, ceea ce va conduce la scderea nivelului presiunilor i temperaturilor din cilindru iar formarea NOx-ului va fi frnat. Temperatura gazelor pe timpul cursei de destindere i evacuare va fi mai ridicat, ceea ce va permite oxidarea hidrocarburilor nearse i a oxidului de carbon formate datorit arderii n condiii neavantajoase.

Nivelul termic al motorului

Nivelul termic al motorului se apreciaz prin temperatura lichidului de rcire al motorului, iar aceasta se alege la o valoare care s asigure o funcionare sigur a pieselor motorului. Un nivel termic sczut favorizeaz emisii sczute de oxizi de azot i emisii ridicate de hidrocarburi nearse i oxid de carbon, pe cnd la un regim termic ridicat situaia se inverseaz, adic, emisiile de oxizi de azot au un nivel ridicat i emisiile de hidrocarburi nearse i oxid de carbon au un nivel sczut.

Exemplu: MAS, 1,4 litri, P = 55KW la 5500 rot/min, Temperatura ambiental = 7C

Chart1

43035379

43615451

41095136

260325

97121

00

00

00

00

CO [ppm]

CO [mg/m3]

Temperatura [C]

CO [ppm]; [mg/m3]

Variaia CO n funcie de temperatura gazelor de evacuare

teste 11.02.2014

Txt_Main_050

Exported bymadCom programme v. 1.2.7 on 12.02.2014

Source fileD:\1_Documente Stelu\Stiintific\Baza de date GA21plus\tarulescu 11 februarie.mdb

Operator

Records9

Nr.SourceFileOperatorAnalyzerSerial NoHeaderDateFuelAvr TimeTgas [C]Tamb [C]TgasTambO2CO2LambdaSLETASCOETA1CO [ppm]NO [ppm]NOx [ppm]NO2 [ppm]SO2 [ppm]H2CO [mg/m3]NO [mg/m3]NOx [mg/m3]NO2 [mg/m3]SO2 [mg/m3]H2mgCOrelNOrelNOxrelNO2relSO2relH2rel

sFF%%%%%%ppmmg/m3mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3

1130826_1.rpstarulescuGA-21plus21962063test Dacia 142/11/14 15:44Standard fuel #219.617.667.363.70.8316.080.960.199.90.198.543036970171687537992144220152537992144220152

2130826_1.rpstarulescuGA-21plus21962063test Dacia 152/11/14 15:46Standard fuel #226.617.279.9630.6716.180.950.499.60.198.24361282910122954513860201105451386020110


4130826_1.rpstarulescuGA-21plus21962063test Dacia 172/11/14 15:50Standard fuel #243.316.1110610.0817.20.91990.198.92600001993250003932500039

5130826_1.rpstarulescuGA-21plus21962063test Dacia 182/11/14 15:52Standard fuel #248.315.511959.90.38170.911.298.80.198.897022001210440012104400



8130826_1.rpstarulescuGA-21plus21962063test Dacia 212/11/14 15:58Standard fuel #269.414.5156.958.10.0117.30.892980.19809902190501218061710121806171


Test 11 .02.2014Tgas[C]Tamb[C]CO [mg/m3]NO [mg/m3]NOx [mg/m3]NO2 [mg/m3]SO2 [mg/m3]

119.617.6537992144220

226.617.25451386020

331.916.75136203320

443.316.13250003

548.315.51210440

650.915.003400

760.414.801116011

869.414.50121806

969.214.2081200

Test 17.01.2014Tgas[C]Tamb[C]CO [mg/m3]NO [mg/m3]NOx [mg/m3]NO2 [mg/m3]SO2 [mg/m3]

14.20.5591298107421

216.70.256388795315

321.30.25211525941

427.90.44990273241

538.41.12392131620

644.11.34523411

752.61.511100

858.21.206603

960.31.604401


11.3-2.35993851011213

25.7-2.45737819388

317.2-2.15437667783

419.9-2.13348323730

535.5-1.9782121300

642.1-1.65462207

749.8-1.61292421

856.7-1.7120110

957.2-1.302310

Tgas[C]Tamb[C]CO [mg/m3]NO [mg/m3]NOx [mg/m3]NO2 [mg/m3]SO2 [mg/m3]

1.3-2.3599385101.47368421051213

4.20.5591298107.1578947368421

5.7-2.457378193.263157894788

16.70.256388794.5789473684315

17.2-2.154376677.473684210583

19.617.6537992144220

19.9-2.133483236.684210526330

21.30.252115258.736842105341

26.617.25451386020

27.90.449902732.421052631641

31.916.75136203320

35.5-1.97821212.631578947400

38.41.123921315.684210526320

42.1-1.654622.105263157907

43.316.13250003

44.11.345234.157894736811

48.315.51210440

49.8-1.612924.105263157921

50.915.003400

52.61.5111.052631578900

56.7-1.7120110

57.2-1.3023.105263157910

58.21.2066.315789473703

60.31.6044.210526315801

60.414.801116011

69.214.2081200

69.414.50121806

Tgas[C]CO [mg/m3]NO [mg/m3]SO2 [mg/m3]

1968710716

561849314

949048011

134104689

173520577

213060476

252680384

292357303

332076232

371827172

411603121

45140181

49121551

53104431

5788622

6173823

6560034

6947065

7334896

77231138

811211810

teste 11.02.2014

Exhaust gas temperature [C]

CO [ppm]

CO variation depending on exhaust gas temperature

lucru


NO [ppm]

NO variation depending on exhaust gas temperature


NO2 [ppm]

NO2 variation depending on exhaust gas temperature


SO2 [ppm]

SO2 variation with exhaust gas temperature

CO [ppm]

CO [mg/m3]


CO [ppm]; [mg/m3]


NO [ppm]

NO [mg/m3]


NO [ppm]; [mg/m3]


NO2 [ppm]

NO2 [mg/m3]


NO2 [ppm]; [mg/m3]


SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]

Exhaus gas temperature [C]

SO2 [ppm]; [mg/m3]

SO2 variation depending on exhaust gas temperature

NOx [ppm]


NOx [ppm]

NOx variation depending on exhaust gas temperature

NOx [ppm]

NOx [mg/m3]


NOx [ppm]; [mg/m3]


CO [mg/m3]


CO [mg/m3]

CO regresion in function of exhaust gas temperature

NOx [mg/m3]


NOx [mg/m3]

NOx regresion in function of exhaust gas temperature

NO [mg/m3]


NO [mg/m3]

NO regresion in function of exhaust gas temperature

SO2 [mg/m3]


SO2 [mg/m3]

SO2 regresion in function of exhaust gas temperature


CO [mg/m3]

CO reggresion in function of exhaust gas temperature

y = -2176,8Ln(x) + 9687


NO [mg/m3]

NO reggresion in function of exhaust gas temperature

y = 0,0314x2 - 3,6971x + 111,11


SO2 [mg/m3]

SO2 reggression in function of exhaust gas temperature

Tgas [C]

CO [mg/m3]

CO variation depending on Tgas

Tgas [C]

NO [mg/m3]

NO variation depending on Tgas

Tgas [C]

SO2 [mg/m3]

SO2 variation depending on Tgas












70144

2960

1633

00

24

24

816

918

612

NOx [ppm]

NOx [mg/m3]

Temperatura [C]

NOx [ppm]; [mg/m3]

Variaia NOx n funcie de temperatura gazelor de evacuare

43035379

43615451

41095136

260325

97121

00

00

00

00

CO [ppm]

CO [mg/m3]

Temperatura [C]

CO [ppm]; [mg/m3]


6992

2838

1520

00

00

23

811

912

68

NO [ppm]

NO [mg/m3]

Temperatura [C]

NO [ppm]; [mg/m3]

Variaia NO n funcie de temperatura gazelor de evacuare

720

00

00

13

00

00

411

26

00

SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]

Temperatura [C]

SO2 [ppm]; [mg/m3]

Variaia SO2 n funcie de temperatura gazelor de evacuare

Chart2

70144

2960

1633

00

24

24

816

918

612

NOx [ppm]

NOx [mg/m3]

Temperatura [C]

NOx [ppm]; [mg/m3]


teste 11.02.2014

Txt_Main_050



Operator

Records9













119.617.6537992144220

226.617.25451386020

331.916.75136203320

443.316.13250003

548.315.51210440

650.915.003400

760.414.801116011

869.414.50121806

969.214.2081200


14.20.5591298107421

216.70.256388795315

321.30.25211525941

427.90.44990273241

538.41.12392131620

644.11.34523411

752.61.511100

858.21.206603

960.31.604401


11.3-2.35993851011213

25.7-2.45737819388

317.2-2.15437667783

419.9-2.13348323730

535.5-1.9782121300

642.1-1.65462207

749.8-1.61292421

856.7-1.7120110

957.2-1.302310


1.3-2.3599385101.47368421051213

4.20.5591298107.1578947368421

5.7-2.457378193.263157894788

16.70.256388794.5789473684315

17.2-2.154376677.473684210583

19.617.6537992144220

19.9-2.133483236.684210526330

21.30.252115258.736842105341

26.617.25451386020

27.90.449902732.421052631641

31.916.75136203320

35.5-1.97821212.631578947400

38.41.123921315.684210526320

42.1-1.654622.105263157907

43.316.13250003

44.11.345234.157894736811

48.315.51210440

49.8-1.612924.105263157921

50.915.003400

52.61.5111.052631578900

56.7-1.7120110

57.2-1.3023.105263157910

58.21.2066.315789473703

60.31.6044.210526315801

60.414.801116011

69.214.2081200

69.414.50121806


1968710716

561849314

949048011

134104689

173520577

213060476

252680384

292357303

332076232

371827172

411603121

45140181

49121551

53104431

5788622

6173823

6560034

6947065

7334896

77231138

811211810

teste 11.02.2014


CO [ppm]


lucru


NO [ppm]



NO2 [ppm]



SO2 [ppm]


CO [ppm]

CO [mg/m3]


CO [ppm]; [mg/m3]


NO [ppm]

NO [mg/m3]


NO [ppm]; [mg/m3]


NO2 [ppm]

NO2 [mg/m3]


NO2 [ppm]; [mg/m3]


SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]


SO2 [ppm]; [mg/m3]


NOx [ppm]


NOx [ppm]


NOx [ppm]

NOx [mg/m3]


NOx [ppm]; [mg/m3]


CO [mg/m3]


CO [mg/m3]


NOx [mg/m3]


NOx [mg/m3]


NO [mg/m3]


NO [mg/m3]


SO2 [mg/m3]


SO2 [mg/m3]



CO [mg/m3]


y = -2176,8Ln(x) + 9687


NO [mg/m3]


y = 0,0314x2 - 3,6971x + 111,11


SO2 [mg/m3]


Tgas [C]

CO [mg/m3]


Tgas [C]

NO [mg/m3]


Tgas [C]

SO2 [mg/m3]













70144

2960

1633

00

24

24

816

918

612

NOx [ppm]

NOx [mg/m3]

Temperatura [C]

NOx [ppm]; [mg/m3]


43035379

43615451

41095136

260325

97121

00

00

00

00

CO [ppm]

CO [mg/m3]

Temperatura [C]

CO [ppm]; [mg/m3]


6992

2838

1520

00

00

23

811

912

68

NO [ppm]

NO [mg/m3]

Temperatura [C]

NO [ppm]; [mg/m3]


720

00

00

13

00

00

411

26

00

SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]

Temperatura [C]

SO2 [ppm]; [mg/m3]


Chart3

6992

2838

1520

00

00

23

811

912

68

NO [ppm]

NO [mg/m3]

Temperatura [C]

NO [ppm]; [mg/m3]


teste 11.02.2014

Txt_Main_050



Operator

Records9













119.617.6537992144220

226.617.25451386020

331.916.75136203320

443.316.13250003

548.315.51210440

650.915.003400

760.414.801116011

869.414.50121806

969.214.2081200


14.20.5591298107421

216.70.256388795315

321.30.25211525941

427.90.44990273241

538.41.12392131620

644.11.34523411

752.61.511100

858.21.206603

960.31.604401


11.3-2.35993851011213

25.7-2.45737819388

317.2-2.15437667783

419.9-2.13348323730

535.5-1.9782121300

642.1-1.65462207

749.8-1.61292421

856.7-1.7120110

957.2-1.302310


1.3-2.3599385101.47368421051213

4.20.5591298107.1578947368421

5.7-2.457378193.263157894788

16.70.256388794.5789473684315

17.2-2.154376677.473684210583

19.617.6537992144220

19.9-2.133483236.684210526330

21.30.252115258.736842105341

26.617.25451386020

27.90.449902732.421052631641

31.916.75136203320

35.5-1.97821212.631578947400

38.41.123921315.684210526320

42.1-1.654622.105263157907

43.316.13250003

44.11.345234.157894736811

48.315.51210440

49.8-1.612924.105263157921

50.915.003400

52.61.5111.052631578900

56.7-1.7120110

57.2-1.3023.105263157910

58.21.2066.315789473703

60.31.6044.210526315801

60.414.801116011

69.214.2081200

69.414.50121806


1968710716

561849314

949048011

134104689

173520577

213060476

252680384

292357303

332076232

371827172

411603121

45140181

49121551

53104431

5788622

6173823

6560034

6947065

7334896

77231138

811211810

teste 11.02.2014


CO [ppm]


lucru


NO [ppm]



NO2 [ppm]



SO2 [ppm]


CO [ppm]

CO [mg/m3]


CO [ppm]; [mg/m3]


NO [ppm]

NO [mg/m3]


NO [ppm]; [mg/m3]


NO2 [ppm]

NO2 [mg/m3]


NO2 [ppm]; [mg/m3]


SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]


SO2 [ppm]; [mg/m3]


NOx [ppm]


NOx [ppm]


NOx [ppm]

NOx [mg/m3]


NOx [ppm]; [mg/m3]


CO [mg/m3]


CO [mg/m3]


NOx [mg/m3]


NOx [mg/m3]


NO [mg/m3]


NO [mg/m3]


SO2 [mg/m3]


SO2 [mg/m3]



CO [mg/m3]


y = -2176,8Ln(x) + 9687


NO [mg/m3]


y = 0,0314x2 - 3,6971x + 111,11


SO2 [mg/m3]


Tgas [C]

CO [mg/m3]


Tgas [C]

NO [mg/m3]


Tgas [C]

SO2 [mg/m3]













70144

2960

1633

00

24

24

816

918

612

NOx [ppm]

NOx [mg/m3]

Temperatura [C]

NOx [ppm]; [mg/m3]


43035379

43615451

41095136

260325

97121

00

00

00

00

CO [ppm]

CO [mg/m3]

Temperatura [C]

CO [ppm]; [mg/m3]


6992

2838

1520

00

00

23

811

912

68

NO [ppm]

NO [mg/m3]

Temperatura [C]

NO [ppm]; [mg/m3]


720

00

00

13

00

00

411

26

00

SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]

Temperatura [C]

SO2 [ppm]; [mg/m3]


Chart4

720

00

00

13

00

00

411

26

00

SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]

Temperatura [C]

SO2 [ppm]; [mg/m3]


teste 11.02.2014

Txt_Main_050



Operator

Records9













119.617.6537992144220

226.617.25451386020

331.916.75136203320

443.316.13250003

548.315.51210440

650.915.003400

760.414.801116011

869.414.50121806

969.214.2081200


14.20.5591298107421

216.70.256388795315

321.30.25211525941

427.90.44990273241

538.41.12392131620

644.11.34523411

752.61.511100

858.21.206603

960.31.604401


11.3-2.35993851011213

25.7-2.45737819388

317.2-2.15437667783

419.9-2.13348323730

535.5-1.9782121300

642.1-1.65462207

749.8-1.61292421

856.7-1.7120110

957.2-1.302310


1.3-2.3599385101.47368421051213

4.20.5591298107.1578947368421

5.7-2.457378193.263157894788

16.70.256388794.5789473684315

17.2-2.154376677.473684210583

19.617.6537992144220

19.9-2.133483236.684210526330

21.30.252115258.736842105341

26.617.25451386020

27.90.449902732.421052631641

31.916.75136203320

35.5-1.97821212.631578947400

38.41.123921315.684210526320

42.1-1.654622.105263157907

43.316.13250003

44.11.345234.157894736811

48.315.51210440

49.8-1.612924.105263157921

50.915.003400

52.61.5111.052631578900

56.7-1.7120110

57.2-1.3023.105263157910

58.21.2066.315789473703

60.31.6044.210526315801

60.414.801116011

69.214.2081200

69.414.50121806


1968710716

561849314

949048011

134104689

173520577

213060476

252680384

292357303

332076232

371827172

411603121

45140181

49121551

53104431

5788622

6173823

6560034

6947065

7334896

77231138

811211810

teste 11.02.2014


CO [ppm]


lucru


NO [ppm]



NO2 [ppm]



SO2 [ppm]


CO [ppm]

CO [mg/m3]


CO [ppm]; [mg/m3]


NO [ppm]

NO [mg/m3]


NO [ppm]; [mg/m3]


NO2 [ppm]

NO2 [mg/m3]


NO2 [ppm]; [mg/m3]


SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]


SO2 [ppm]; [mg/m3]


NOx [ppm]


NOx [ppm]


NOx [ppm]

NOx [mg/m3]


NOx [ppm]; [mg/m3]


CO [mg/m3]


CO [mg/m3]


NOx [mg/m3]


NOx [mg/m3]


NO [mg/m3]


NO [mg/m3]


SO2 [mg/m3]


SO2 [mg/m3]



CO [mg/m3]


y = -2176,8Ln(x) + 9687


NO [mg/m3]


y = 0,0314x2 - 3,6971x + 111,11


SO2 [mg/m3]


Tgas [C]

CO [mg/m3]


Tgas [C]

NO [mg/m3]


Tgas [C]

SO2 [mg/m3]













70144

2960

1633

00

24

24

816

918

612

NOx [ppm]

NOx [mg/m3]

Temperatura [C]

NOx [ppm]; [mg/m3]


43035379

43615451

41095136

260325

97121

00

00

00

00

CO [ppm]

CO [mg/m3]

Temperatura [C]

CO [ppm]; [mg/m3]


6992

2838

1520

00

00

23

811

912

68

NO [ppm]

NO [mg/m3]

Temperatura [C]

NO [ppm]; [mg/m3]


720

00

00

13

00

00

411

26

00

SO2 [ppm]

SO2 [mg/m3]

Temperatura [C]

SO2 [ppm]; [mg/m3]


cursul 4 ilm an 4 ar bv

Documents