curs an iii cap. zidarii oradea

CURS DE CONSTRUCTII CIVILE PROF.DR.ING. TUDOR DAN

lPROPRIETATILE ZIDRIILOR I. Proprietile mecanice ale zidriei1. DEFINITII 1.1. Tipuri de elemente pentru zidrie Pentru executarea zidriilor se pot utiliza orice elemente pentru zidrie corespunztoare normelor europene asimilate n Romnia (SR EN) : elemente pentru zidrie ceramice document normativ de referin SR EN 771-1; elemente pentru zidrie din silico-calcar - document normativ de referin SR EN 771-2; elemente pentru zidrie din beton (cu agregate obinuite sau uoare) - document normativ de referin SR EN 771-3; elemente pentru zidrie din BCA - document normativ de referin SR EN 771-4; elemente pentru zidrie din piatr artificial - document normativ de referin SR EN 771-5; elemente pentru zidrie din piatr cioplit document normativ de referin SR EN 771-6; Elementele pentru zidrie produse n mod curent n Romnia se ncadreaz n standardele de referinta menionate dup cum urmeaz: crmizi ceramice pline (document normativ de referin SR EN 771-1): * elemente HD: element de argil ars cu densitate aparent, n stare uscat, mare > 1000 Kg/m3, utilizat pentru zidrii neprotejate i protejate (exemplu: 240 x 115 x 63 mm); crmizi i blocuri ceramice cu goluri verticale (document normativ de referin SR EN 771-1): * elemente HD: element de argil ars cu densitate aparent, n stare uscat, mare > 1000 Kg/m3, utilizat pentru zidrii neprotejate i protejate (exemple: 240 x 115 x 88, 240 x 115 x 138, 290 x 140 x 88, 290 x 140 x 138, 290 x 240 x 138, 290 x 240 x 188, 365 x 180 x 138) * elemente LD: element de argil ars cu densitate aparent, n stare uscat, mic < 1000 Kg/m3, utilizat pentru zidrii protejate; elemente pentru zidrie din beton cu agregate obinuite (grele)(document normativ de referin C14/1-94) (exemplu : 240 x 290 x 138); elemente pentru zidrie din beton cu agregate uoare (document normativ de referin SR EN 771-3 Elemente pentru zidrie din beton cu agregate uoare); elemente pentru zidrie din beton celular autoclavizat (document normativ de referin SR EN 771-4 Elemente pentru zidrie din beton autoclavizat); (exemple: 240 x 300 x 600, 200 x 240 x 600, 150 x 300 x 600 elemente pentru zidrie din piatr natural cioplit prelucrat (document normativ de referin SR EN 771-6 Elemente pentru zidrie din piatr natural). 1.2. Gruparea elementelor pentru zidrie Gruparea n funcie de nivelul de ncredere al proprietilor mecanice Elementele pentru zidrie se clasific n dou clase, n funcie de probabilitatea de nerealizare a rezistenei la compresiune specificat de productor,. a). Gruparea n funcie de caracteristicile geometrice Elementele pentru zidrie se grupeaz n funcie de valorile urmtorilor parametri geometrici: volumul golurilor (% din volumul brut); volumul fiecrui gol (% din volumul brut); grosimea minim a pereilor interiori i exteriori (mm);

STRUCTURI DIN ZIDARIE SI MATERIALE LOCALE

1


grosimea cumulat a pereilor interiori i exteriori pe fiecare direcie (% din dimensiunea elementului pe direcia respectiv). lund ca document normativ de referin EN 1996-1-1-1 (EC6) Gruparea elementelor pentru zidrie n funcie de caracteristicile geometrice se utilizeaz pentru: determinarea rezistenei la compresiune a zidriei; stabilirea domeniului i condiiilor de utilizare pentru elementele respective conform Codului P100-1/2006, CR6-2006. Elementele pentru zidrie menionate se ncadreaz n grupe,(n funcie de caracteristicile geometrice menionate), dup cum urmeaz:

Grupa 1 crmizi ceramice pline 240 x 115 x 63 , document normativ de referin SR EN 771-1; crmizi ceramice cu goluri rotunde de uscare, document normativ de referin SR EN 771-1; blocuri cu goluri din beton uor cu volumul golurilor 25% , document normativ de referin SR EN 771-4.blocuri pline din beton celular autoclavizat, document normativ de referin SR EN 771-4.

Grupa 2crmizi ceramice pline cu goluri dreptunghiulare de uscare, document normativ de referin SR EN 771-1; crmizi i blocuri ceramice cu goluri verticale, document normativ de referin SR EN 771-1; blocuri cu goluri din beton uor cu volumul golurilor cuprins ntre 25% 50% , document normativ de referin SR EN 771-4; blocuri cu goluri din beton obinuit cu volumul golurilor cuprins ntre 25% 50% , document normativ de referin SR EN 771-3. Elementele pentru zidrie cu goluri verticale ncadrate avand ca document de referin EN 1996-1-11 n grupa 2, pot fi folosite, n condiiile de proiectare i de execuie stabilite prin CR6-2006 i prin Codul P100-1/2006, numai dac respect urmtoarele cerine geometrice: volumul golurilor 50% din volumul total; grosimea pereilor exteriori te 15 mm sau 11 mm te < 15 mm(grupa 2S); grosimea pereilor interiori ti 10 mm sau 6 mm ti el < el

t3 ani

Modulul de elasticitate transversalModulul de elasticitate transversal, Gz, pentru zidria nearmat, cu elemente pentru zidrie din toate grupele (1, 2, 2S), se determin cu relaia: Gz = 0.4 Ez unde Ez - modulul de elasticitate secant de scurt durat, cu valorile corespunztoare situaiei de proiectare respective. n lipsa unor date mai exacte, stabilite prin ncercri, modulul de deformaie transversal echivalent pentru pereii de zidrie confinat (ZC) se va calcula cu relaia: GZC(ZIA) = 0,40 EZC(ZIA)


9


III. Proprietile fizice ale zidrieiUrmtoarele proprieti fizice ale zidriei sunt relevante pentru comportarea zidariilor: curgerea lent; variaiile de volum datorate modificrilor umiditii; dilatarea termic. Valorile de proiectare ale acestor proprieti trebuie s fie determinate prin ncercri. n absena unor date mai exacte, valorile de proiectare respective vor fi luate, orientativ, n limitele indicate n tabele. Valorile principalelor proprieti fizice ale zidrieiTipul elementului pentru zidrie Ceramice(*) Beton greu i piatr artificial Beton cu agregate uoare Beton celular autoclavizat Coeficientul de curgere lent final Valoarea ultim de Coeficientul de umflare la umiditate dilatare termic, sau contracia tz, 10-6/1oC mm/m Domeniul de variaie (valoare de referin) 0,5 1,5 -0,2 +1,0 4 8 (5 x 10-6) 1,0 2,0 1,0 3,0 1,0 2,5 -0,6 0,1 -1,0 0,2 -0,4 +0,2 6 12 8 12 7 9 (8 x 10-6)

IV. Durabilitatea zidriei1.Generaliti Cldirile din zidrie vor fi proiectate astfel nct s aib durabilitatea necesar pentru a fi utilizate n conformitate cu cerinele i cu durata de exploatare stabilite prin tema de proiectare, n condiiile specifice ale mediului nconjurtor. 1.1. Clasificarea condiiilor de mediu nconjurtor Condiii de microclimat de expunere La proiectarea cldirilor din zidrie vor fi luate n considerare condiiile de microclimat la care va fi expus zidria n timpul exploatrii. Pentru stabilirea condiiilor de microclimat de expunere ale zidriei, se va ine seama i de: efectul finisajelor i al placajelor de protecie; modul n care detaliile de finisaj mpiedic meninerea/acumularea apei pe faade. Condiiile de microclimat de expunere a zidriei terminate se ncadreaz n clase de expunere, definite dup cum urmeaz: MX1 mediu ambiant uscat; MX2 expus la umiditate sau umezire; MX3 expus la umezire cu cicluri de nghet-dezghe; MX4 expus la aer saturat de sare, apa de mare sau alte ape cu sruri; MX5 mediu ambiant chimic agresiv; Pentru determinarea clasei de expunere se vor lua n considerare: factorii climatici specifici ai amplasamentului: - ploaia i zpada;


10


- aciunea simultan a vntului cu ploaia; - variaiile de temperatur; - variaiile umiditii relative; severitatea expunerii la umezire; expunerea la cicluri nghe/dezghe; prezena compuilor/substanelor chimice care, n contact cu apa, pot conduce la reacii care afecteaz integritatea zidriei. 1.2. Durabilitatea componentelor zidriei Elemente pentru zidrie Elementele pentru zidrie vor fi suficient de durabile pentru a rezista, n condiiile relevante de expunere, pe toat durata de exploatare proiectat a cldirii. n cazul zidriilor aparente se vor respecta prevederile documentului normativ de referinta SR EN 771-1 privind condiiile de folosire a elementelor pentru zidrie n funcie de densitatea acestora. Mortar Mortarul pentru zidrie va fi suficient de durabil pentru a rezista, n condiiile relevante de microclimat de expunere, pe toat durata de exploatare proiectat a cldirii i nu va conine componeni care pot avea efect duntor asupra proprietilor sau durabilitii mortarului, oelului sau altor materiale cu care se afl n contact. Oel pentru armturi Oelul pentru armturi, nglobat n beton sau n mortar, va fi suficient de durabil, astfel c, atunci cnd este pus n oper n condiiile prevzute la capitolul 8, s reziste la condiiile locale de expunere pe toat durata de exploatare proiectat a cldirii. Pentru asigurarea durabilitii se va folosi oel pentru beton armat (oel carbon), protejat prin msurile date n continuare, sau oel rezistent la coroziune. Pentru clasa de expunere MX1, oelul poate fi neprotejat (cu excepia zidriei de placaj). Pentru clasele de expunere MX2 i MX3, protecia oelului se poate realiza prin: nglobare n mortar sau beton; galvanizare; acoperire cu rini epoxidice; sau printr-o combinaie a acestor procedee. Protecia armturilor prin nglobare n mortar trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii: tipul i marca minim a mortarului vor fi: - mortar de ciment-var M5 - pentru ncperi cu umiditate relativ interioar permanent a aerului 60%; - mortar de ciment cu adaos de plastifiani M10 - pentru ncperi cu umiditate relativ interioar permanent a aerului > 60%; acoperirea lateral cu mortar a barelor dispuse n rosturile orizontale va fi 20 mm la pereii care se tencuiesc ulterior i 35 mm la pereii care rmn netencuii; grosimea stratului de protecie va fi sporit pn la 45 mm n cazul pereilor care trebuie s rmn netencuii (zidrie aparent sau de placaj), n condiiile de expunere MX4 i MX5; zidria va fi tencuit cu mortar M2.5. Protecia armturilor din elementele de confinare prin nglobare n beton se asigur prin prevederea n proiecte a unui strat de acoperire minim a crui grosime va corespunde cerinelor din documentul normativ de referinta STAS 10107/0-90, Art.6.1. (7) Protecia prin galvanizare se va realiza cu o acoperire de zinc de minimumSTRUCTURI DIN ZIDARIE SI MATERIALE LOCALE

11


900 g/ m2 sau cu o acoperire de zinc de minimum 60 g/m2 completat cu o acoperire cu rin epoxidic cu grosime medie recomandat 100 m.NOT: Oelul va fi galvanizat dup fasonare.

Durabilitatea betoanelor Pentru betoanele care intr n alctuirea cldirilor de zidrie se vor avea n vedere prevederile generale referitoare la durabilitate prezentate in documentul normativ de referinta STAS 10107/0-90, NE 012-99 i msurile specifice din prezentul Cod. Straturi de rupere a capilaritii-hidroizolatii Straturile pentru ruperea capilaritii vor avea durabilitatea corespunztoare tipului de cldire la care se utilizeaz i condiiilor de mediu respective; ele vor fi alctuite din materiale care s nu poat fi strpunse la utilizare i vor fi capabile s reziste la eforturile mecanice fr s favorizeze producerea condensului. Straturile pentru ruperea capilaritii pot fi realizate din : materiale plastice; tencuieli hidrofuge. Elemente de legtur pentru perei Elementele de legtur pentru perei i prinderile lor vor fi capabile s reziste la aciunea relevant a mediului nconjurtor i la micrile relative ntre straturi. Ele vor avea rezisten la coroziune corespunztoare mediului n care sunt utilizate. Elementele de ancorare ale placajelor din zidrie sau ale stratului exterior al faadelor ventilate (cu gol de aer) vor fi executate din oel inoxidabil. Eclise, scoabe i corniere Eclisele, ancorele, scoabele i cornierele nglobate n zidrie vor avea rezisten la coroziune corespunztoare condiiilor de mediu n care sunt utilizate. Protecia acestora se va realiza cu orice procedeu recunoscut n practica curent pentru condiii de mediu similare. Durabilitatea zidriei aflat sub nivelul terenului Zidria aflat sub nivelul terenului va fi proiectat astfel nct s nu fie afectat defavorabil de condiiile terenului sau va fi protejat n mod corespunztor. n acest scop: se vor lua msuri pentru a proteja zidria de efectele umezelii provenite din contactul cu pmntul, mai ales mpotriva propagrii umiditii prin capilaritate; n cazul n care, prin studiul geotehnic efectuat pe amplasament, se constat c terenul conine substane chimice care pot afecta integritatea i durabilitatea zidriei, aceasta va fi proiectat din materiale rezistente la aceste substane sau va fi protejat corespunztor (de exemplu, cu tencuieli rezistente la aciunile chimice respective).


12


CALCULUL SECTIUNILOR PEREILOR DIN ZIDRIE 1. Principii generale de calcul(Zidria este un material neomogen, anizotrop i caracterizat de comportare inelastic chiar pentru niveluri reduse de solicitare. Realizarea unui model de calcul care s ia n considerare toate aceste particulariti i, n acelai timp, s poat fi aplicat cu uurin n proiectarea curent este practic imposibil. Pentru proiectarea structurilor cldirilor curente, determinarea eforturilor i deformaiilor n elementele de zidrie, se poate face utiliznd un model de calcul, suficient de precis, bazat pe urmtoarele ipoteze simplificatoare: i. zidria este un material presupus omogen, izotrop i cu rspuns elastic pn n stadiul ultim; ii. caracteristicile secionale ale pereilor de zidrie se determin pentru seciunea brut (nefisurat); iii. pentru aplicaiile curente, rezultatele calculelor obinute prin modelele bazate pe ipotezele i i ii se afecteaz cu factori de corecie stabilii astfel nct s se obin o concordan ct mai bun cu datele rezultate din ncercri. Modelul de calcul pentru determinarea eforturilor secionale i a rezistenei de proiectare a pereilor (elementelor) de zidrie trebuie s reprezinte n mod adecvat proprietile de rezisten, de rigiditate i de ductilitate ale ntregului sistem structural.

2. Determinarea excentricitilor de aplicare a ncrcrilor verticalen cldirile din zidrie, ncrcrile verticale aduse de planee, considerate, de regul, c se transmit ctre fundaii ca fore axiale n perei, sunt asociate, n realitate, unor excentriciti care provin din mai multe surse: alctuirea constructiv a structurii, care poate implica deviaii ale fluxului forelor verticale de la un nivel la altul; existena unor imperfeciuni de execuie, inevitabile n anumite limite - n practica curent, n ceea ce privete geometria structurii, omogenitatea materialelor structurii, poziiile relative ale subansamblurilor/elementelor structurii; efectele unor ncrcri cu caracter local, de intensitate mai mic, dar nu neglijabil, dect cea a ncrcrilor permanente sau a forelor seismice. Efectele acestor excentriciti se concretizeaz n momente ncovoietoare suplimentare, care solicit peretele perpendicular pe planul de rezisten/rigiditate maxime i care, n anumite condiii, pot periclita rezistena i stabilitatea peretelui. n calculele curente de dimensionare/verificare, efectele excentricitilor, din toate categoriile menionate mai sus, se introduc prin coeficieni de reducere a capacitii teoretice de rezisten calculat pentru ncrcrile "ideal" axiale.


13


a). Excentriciti provenite din alctuirea structurii. Excentricitile provenite din alctuirea structurii se produc n zonele n care se produce transferul forelor verticale de la un etaj la altul i se datoreaz : suprapunerii excentrice pe vertical a pereilor la etajele adiacente; rezemrii excentrice a planeelor pe perete; rezemrii pe perete a unor planee cu deschideri i ncrcri diferite. Momentele ncovoietoare rezultate din excentricitile menionate mai sus variaz liniar pe nlimea peretelui ntre valoarea maxim la partea superioar a peretelui i zero, la partea inferioar a peretelui

Excentriciti provenite din alctuirea structurii Excentricitatea datorat tuturor ncrcrilor verticale aplicate peste nivelul de calcul, provenit din modul de alctuire a structurii, se determin cu relaia:e = i0 N 1d 1 + N 2 d 2 N 1 + N 2

unde:

N1 ncrcarea transmis de peretele de la etajul superior; d1 excentricitatea cu care este aplicat ncrcarea N1; N2 - ncrcrile aduse de planeul/planeele care reazem direct pe perete; d2 excentricitile cu care sunt aplicate ncrcrile N2.

b). Excentriciti datorate imperfeciunilor de execuie (excentricitate accidental) 14



Excentricitatea accidental a forelor verticale (ea) poate fi cauzat de urmtoarele categorii de imperfeciuni de execuie: deplasarea relativ a planurilor mediane ale pereilor de la dou niveluri adiacente; abaterile de la valoarea nominal a grosimii pereilor; abaterile de la poziia vertical a peretelui; neomogenitatea materialelor. n calcule, excentricitatea accidental se va introduce cu cea mai mare dintre valorile: unde: ea = t 1.0cm 30

ea =

h et 1.0cm 300

t - grosimea peretelui; het - nlimea etajului.

c). Excentricitatea datorat momentelor ncovoietoare produse de forele orizontale perpendiculare pe planul peretelui Pentru determinarea excentricitii de calcul, momentele ncovoietoare Mhm(i) produse de forele orizontale din vnt sau cutremur pot fi calculate simplificat cu relaia de la calculul momentelor din vint Excentricitatea forei verticale corespunztoare momentelor Mhm(i) este dat de relaiae hm ( i ) = M hm ( i ) N 1 + N 2

unde

N1 - ncrcarea transmis de peretele superior; N2 - suma reaciunilor planeelor care reazem pe peretele care se verific

d). Excentricitatea totala (la reazeme-nivel)

ei=eoi+ehm+ea0.05tunde t=grosimea peretelui


15


3. Calculul capacitati de rezistenei de proiectare a pereilor de zidrie3.1.Condiii generale de calcul 3.1.1.Modelul de calcul. Modelul de calcul pentru determinarea rezistenei de proiectare a pereilor (elementelor) de zidrie trebuie s in seama de: geometria peretelui; forma seciunii transversale; raportul nlime / grosime; existena unor zone slbite (liuri, nie,etc). condiiile de rezemare pe contur ale peretelui; o modul de fixare la nivelul planeelor; o modul de fixare lateral; o efectele golurilor asupra condiiilor de rezemare. condiiile particulare de aplicare a ncrcrilor; o excentricitile de aplicare rezultate din alctuirea constructiv; o excentricitile rezultate din imprecizia de execuie (inclusiv din neuniformitatea proprietilor materialelor); o efectele ncrcrilor de lung durat. proprietile de rezisten i de deformabilitate ale zidriei; o legea constitutiv a zidriei - ; o proprietile reologice ale zidriei; o compatibilitatea deformaiilor specifice ultime ale zidriei i betonului (n cazul cldirilor din zidrie armat - ZC, ZC+AR, ZIA). condiiile probabile de execuie. Rezistena de proiectare a pereilor structurali se determin pentru: a.) solicitrile secionale datorate sistemelor de fore care acioneaz n planul median al peretelui: fora axial (NRd); moment ncovoietor (MRd); for tietoare (VRd); for de lunecare vertical n pereii cu seciuni compuse (VLhd); b.) solicitrile secionale datorate forelor care acioneaz perpendicular pe planul median al peretelui: moment ncovoietor n plan paralel cu rosturilor orizontale (MRxd1); moment ncovoietor n plan perpendicular pe rosturile orizontale (MRxd2). 3.1.2. Ipoteze de calcul Rezistena de proiectare a pereilor de zidrie se determin n raport cu starea limit ultim (ULS).


16


n condiiile simplificatoare, determinarea eforturilor i deformaiilor din elementele de zidrie, se face pe baza urmtoarelor ipoteze: ipoteza seciunilor plane; rezistena la ntindere a zidriei pe direcie perpendicular pe rostul orizontal este nul; relaia efort unitar - deformaie specific este dreptunghiular pentru calculul la starea limit ultim (ULS); relaia efort unitar deformaie specific este triunghiular pentru calculul la starea limit de serviciu (SLS). 3.1.3.Caracteristici geometrice ale seciunii orizontale a peretelui Dimensiunile seciunii transversale a pereilor de zidrie, folosite pentru calcul, sunt dimensiunile "nete" (perete netencuit) . Pereii cu goluri cu dimensiunea maxim 0.2 lw pot fi considerai n calcul ca perei plini, dac golul este situat n treimea mijlocie a nlimii nivelului iar plinurile de zidrie pn la marginile peretelui sunt cu cel puin 20% mai mari dect valorile minime date in CR6. Golurile din tlpi cu dimensiunea maxim h/4 pot fi neglijate iar golurile cu dimensiune > h/4 vor fi considerate margini ale tlpii.

4. Capacitatea de rezistena de proiectare a pereilor la for axialGrosimea pereilor structurali pentru care se aplic prevederile acestui capitol, trebuie s satisfac urmtoarele cerine: pentru perei din zidrie armat (ZC, ZC+AR, ZIA): coeficientul de zveltee hef/t 20; pentru perei din zidrie nearmat (ZNA): coeficientul de zveltee hef/t 16; unde hef este nlimea efectiv a peretelui . Pentru pereii din zidrie, nearmat sau armat, solicitai la compresiune axial, deformaia specific maxim n zidrie (scurtare) se va lua max = -2. 4.1. Capacitatea de rezistena la compresiune a pereilor din zidrie nearmat (ZNA) cu elemente din argil ars Capacitatea de rezistena de proiectare la compresiune centric pentru un element din ZNA cu seciune oarecare, se va determina cu relaia unde:

NRd =

i (m)

A fd

(m) ( i) - coeficientul de reducere a rezistenei datorit efectului zvelteei elementului i efectului excentricitilor de aplicare a ncrcrilor n seciunile extreme ( i) i, respectiv, n seciunea de la din nlimea elementului msurat de la baz ( m); A aria seciunii transversale; fd-rezistena de proiectare la compresiune a zidriei.


17


i m 2/3Het. i n cazul pereilor de zidrie cu seciune dreptunghiular, rezistena de proiectare la compresiune centric se calculeaz, de regul, pentru unitatea de lungime a peretelui. Ecuaia devine: unde: t grosimea peretelui; NRd(l) - rezistena de proiectare a peretelui dreptunghiular pe unitatea de lungime. 4.1.1. Determinarea coeficientului de reducere a rezistenei i Coeficientul de reducere a rezistenei n seciunile de la extremitile peretelui ( i) - sus i jos - depinde numai de excentricitatea de aplicare a ncrcrilor i se va determina cu relaia:e =1 2 i i t

Het

NRd(l) =

i(m)

t fd

unde

t grosimea peretelui; ei - excentricitatea de calcul, n raport cu planul peretelui, n seciunea de la extremitatea peretelui (sus/jos) n care se face verificarea, calculat cu relaia:e i = e 0i + e hi + e a 0.05t

cu notaiile: ei0 - excentricitatea datorat tuturor ncrcrilor aplicate peste nivelul de calcul ehi - excentricitatea datorat forelor aplicate perpendicular pe planul peretelui -de exemplu din vint; ea - excentricitatea accidental 4.1.2.Determinarea coeficientului de reducere a rezistenei m

Pentru zidriile executate cu elemente din argil ars, cu mortar pentru utilizare general (G), cu toate rosturile complet umplute, coeficientul de reducere a rezistenei m, intr-o sectiune diferita de extremitati- sus i jos, va fi luat din tabel, n funcie de rapoartele hef/t i emk/t n care emk este excentricitatea de calcul n zona central a peretelui (la h et, msurat de la baza peretelui) calculat cu relaia:

emk = em + ekn caree 2 = e i0 + e e m 3 hm a


18


ie = 0.002 h k ef e m t

(curgere lenta, la argila arsa se neglijeaza)

unde

hef - nlimea efectiv a peretelui ; ei0 - excentricitatea n seciunea de sus a peretelui; ehm - excentricitatea datorat efectului ncrcrilor orizontale, n seciunea de la din nlimea peretelui, ea - excentricitatea accidental.; ek - excentricitatea datorat curgerii lente; - coeficientul de curgere lent dat n tabele din SR EN 1996-1-1 in functie de zvelteea hef/t si excentricitatea relativ emk/

4.1.3. Determinarea nlimii efective a peretelui (hef) nlimea efectiv a unui perete de zidrie (hef) se stabilete n funcie de dimensiunile panoului (hinaltimea libera a peretelui, lw-lungimea peretelui) i de condiiile de legtur ale acestuia cu elementele adiacente (planee i/sau perei perpendiculari). Pentru a fi considerate reazeme laterale, elementele care mrginesc peretele trebuie s aib rigiditate comparabil cu cea a peretelui pe care l rigidizeaz. Un perete din zidrie poate fi considerat rigidizat dac este legat, prin esere, cu un perete din zidrie perpendicular care ndeplinete urmtoarele condiii: lungimea peretelui de rigidizare este 1/5 din nlimea etajului; grosimea peretelui de rigidizare este din grosimea peretelui care este rigidizat; n cazul n care peretele de rigidizare are goluri n vecintatea peretelui rigidizat, lungimea acestuia trebuie s ndeplineasc condiiile din figura.

Rigidizarea unui perete cu perei transversali


19


Rigidizarea pereilor cu pilatri din zidrie nlimea efectiv (hef) a unui perete de zidrie va fi calculat cu relaia : hef = n h unde n (n = 2 4)= - coeficient care ine seama de condiiile de rezemare pe contur i de numrul laturilor peretelui care sunt rezemate/rigidizate(n); h - nlimea liber a peretelui; lw - lungimea seciunii orizontale a peretelui. Coeficienii n se stabilesc dup cum urmeaz: i1 . Perete fixat cu planeu de beton armat sau din lemn dispus pe ambele pri (n=2): 2 = 0.75 i2 . Perete fixat cu planeu de beton armat sau din lemn dispus pe o singur parte (perete exterior , de exemplu): 2 = 1.00 n funcie de condiiile de fixare la nivelul planeelor ( 2) coeficienii 3 (pentru perete rigidizat pe o latur vertical) i 4 (pentru perete rigidizat pe dou laturi verticale) se determin conform tabel.Valori 2 0.75 Valori h 3.5 lw3

h>3.5 lw

Valori h lw

4

h > lw

3 =

12 h 16 + l w 1 h 1+ 3l w 2

4 =

12 3h 16 + l w 1 h 1+ l w 2

2

l 3 = 1.5 w h4 =

4 =

lw 2h

1.00

3 =

2

4.2. Capacitatea de rezistena la compresiune a pereilor din zidrie armat ZC, ZC+AR,ZIA Rezistena pereilor din zidrie armat se va calcula prin transformarea seciunii mixte ntr-o seciune ideal de zidrie folosind coeficientul de echivalen. Calculul se va conduce apoi ca la zidaria nearmata.

Contribuia armturilor din stlpiori (ZC, ZC+AR) i din stratul median (ZIA) la preluarea forei de compresiune se va neglija.


20


5. Capacitatea de rezistena a pereilor la compresiune local sub efectul ncrcrilor concentratePentru un perete din ZNA, alctuit cu elemente de zidrie din grupa 1, rezistena de proiectare la compresiune local datorit ncrcrilor concentrate se va determina cu relaia: 1 1.50 Excentricitatea de aplicare a forei concentrate, fa de planul median al peretelui, nu va depi din grosimea t a peretelui. Fora concentrat trebuie s fie aplicat pe o zidrie cu elemente de grupa 1 sau pe cuzineti de beton, daca relatia nu verifica . n cazul n care fora concentrat este aplicat prin intermediul unui cuzinet cu rigiditate satisfctoare efortul de compresiune sub fora concentrat ( cl) nu trebuie s depeasc 1.5 fd n cazul elementelor de zidrie din grupele 1 i 2 i fd n cazul elementelor de zidrie din grupa 2S. NOT. Se poate considera c un cuzinet cu limea egal cu grosimea peretelui, cu nlimea de 200 mm i cu lungimea de trei ori mai mare dect lungimea pe care este rezemat ncrcarea are rigiditatea necesar pentru a satisface aceste condiii.

NRd,cl = .Ab.fd

6. Capacitatea de rezistena de proiectare a pereilor supui la ncovoiere perpendicular pe planul medianPentru calculul rezistenelor de proiectare la ncovoiere perpendicular pe planul peretelui de zidrie (MRxd1 i MRxd2) se vor folosi rezistenele de proiectare la ntindere din ncovoiere perpendicular pe planul zidriei, fxd1, fxd2. Pentru pereii de zidrie confinat i armat n rosturile orizontale, la calculul momentului MRxd2 (cu plan de rupere perpendicular pe rosturile orizontale) se va ine seama i de armturile din rosturile orizontale care sunt ancorate corespunztor n stlpiorii care mrginesc panoul. Valorile MRxd1 i MRxd2 (n Nmm) se calculeaz, pentru o band din perete de lime egal cu 1000 mm, cu relaiile: MRxd1 = Ww fxd1 MRxd2 = Ww fxd2 unde Ww = 1000 t 2 modulul de rezisten al peretelui (mm3) ; 6

t - grosimea peretelui n mm.


21


7. Verificarea cerinelor de rezisten7.1. Verificarea cerinei de rezisten pentru solicitrile n planul peretelui Elementele structurale i nestructurale de zidrie vor fi proiectate pentru a avea, n toate seciunile, rezistenele de proiectare la eforturi secionale (NRd, MRd, VRd) mai mari dect eforturile secionale de proiectare (NSd, MSd, VSd) rezultate din ncrcrile cele mai defavorabile din gruprile de ncrcri, lund ca document normativ de referint STAS 10101/OA-77.

NSd NRd NSd,cl NRd,cl MSd, MRd VSd VRd7.2. Verificarea cerinei de rezisten pentru solicitrile perpendiculare pe planul peretelui Cerina de rezisten la aciunea forelor perpendiculare pe plan, este ndeplinit dac exist relaiile:

unde

MRxd1 MSxd1 MRxd2 MSxd2MSxd1 i MSxd2 sunt momentele ncovoietoare de proiectare datorate forelor perpendiculare pe plan. MRxd1 i MRxd2 sunt rezistenele pe proiectare la ncovoiere perpendicular pe planul peretelui de zidrie.


22

curs an iii cap. zidarii oradea

Documents