coeficient de pat kz

8/13/2019 Coeficient de Pat Kz

1/26

Lucrarea 1

TEMA Lucrarea 1:

A. Sa se calculeze coeficientul de pat pentru un teren cu urmatoarele caracteristici geotehnice.

B. Sa se calculeze coeficientul de rigiditate pentru un teren cu caracteristicile geotehnice de mai jos.

-numar de ordine:n 1

Pamant necoeziv:

E 30000( )kPa 3 104

kP

0.2

M 15000 100( )kPa 1.51 104

kP

3

c 3kP

18kN

m3

Pamant coeziv:

Ec 15000 n( )kPa 1.5 104

kP

c 0.35

Mc 8000 100n( )kPa 8.1 103

kP

c 6

cc 40kP

c 19.2kN

m3

Pe teren reazema o grinda din beton armat de clasa C20/25 si geometrie:


2/26

B 50cm

H 90c

L 10

-grinda transmite terenului o presiune p

p 200kP

A. Calculul coeficientului de pat:

I. Pamant necoeziv

a. Pe baza incercarilor de compresiune in edometru

-Jaky

kz2

3

M

B 2.013 10

4

kN

m3

-Kogler si Scheidig

kz 2M

B ln 12H

B

3.958 104

kN

m3

b. Functie de modulul de deformatie liniara E si de coeficientul lui Poisson ale pamantului

kz kmE

B 1

2

-semilungimea suprafetei de contact a talpii fundatiei

a L 10m

-semilatimea suprafetei de contact a talpii fundatiei

b B 0.5m

a

b20 =>

km 0.186

kz km

E

B 1 2

1.196 104

kN

m3

c. Pe baza compararii rezultatelor incercarilor experimentale cu valorile teoretice:

kz0.65

B

E

1 2

4.16 104

kN

m3

kz0.65

B

E

3

B2

L

m3

2.874 104

kN

m3


3/26

II. Pamant coeziv

a. Pe baza incercarilor de compresiune in edometru

-Jaky

kz.c2

3

Mc

B 1.08 10

4

kN

m3

-Kogler si Scheidig

kz.c 2Mc

B ln 12H

B

2.123 104

kN

m3

b. Functie de modulul de deformatie liniara E si de coeficientul lui Poisson ale pamantului

kz.c km

Ec

B 1 c2

-semilungimea suprafetei de contact a talpii fundatiei

a L 10m

-semilatimea suprafetei de contact a talpii fundatiei

b B 0.5m

a

b20 =>

km 0.186

kz.c km

Ec

B 1 c2

6.387 103

kN

m3

c. Pe baza compararii rezultatelor incercarilor experimentale cu valorile teoretice:

kz.c0.65

B

Ec

1 c2

2.222 104

kN

m3

kz.c0.65

B

Ec

3

B2

L

m3

1.437 104

kN

m3


4/26

B. Calculul coeficientului de rigiditate:

-dupa NP 112-2004

I. Pamant necoeziv

kz kmE

B 1 2

L

B20 =>

km 0.186

k

z

k

m

E

B 1 2 1.196 10

4

kN

m3

II. Pamant coeziv

kz km

Ec

B 1 c2

6.387 103

kN

m3

CALCULUL UNEI GRINZI DE FUNDARE PE MEDIUL ELASTIC

Sa se determine solicitarile maxime (Mmax, Tmax) pentru grinda de fundare cu urmatoarelecaracteristici:

L 12 0.1n( )m 12.1m

hgr 1.00

bgr 0.8

a 1.5

b 1.5

P1 100 n( )kN 101 k

P2 200 n( )kN 201 k

-beton C20/25


5/26

I. pamant necoeziv

Determinare caracteristici grinda de fundare

-beton C20/25

fck 20N

mm2

b 23kN

m3

c 1.15 fcd

fck

c17.391

N

mm2

Ecm 30GPa 3 107

k

m2

I

bgr hgr3

12 0.067m

4

kz 3.139 104

k

m3

4kzB

4EcmI m

4 0.21

le1

4.752

Determinarea solicitarilor maxime (Mmax, Tmax):

1. Metoda fortelor fictive

-determinarea fortelor fictive V1, V2, V3, V4

M A 0

MA1

4le V1f3 x1 V2f3 x2 P1f3 a( )

P2f3 L b( )[ ] V3f3 L x3 V4f3 L x4

T A 0

T B1

2V1f4 x1 V2f4 x2 P1f4 a( )

P2 f4 L b( )[ ] V3f4 L x3 V f4 L x4

M B 0

MB1

4le V1f3 L x1 V2f3 L x2 P1f3 L a( )[ ]

P2f3 b( ) V3f3 x3 V4f3 x4


6/26


7/26

f4.2 e x2

cos x2 0.792

f4.3 e a( )

cos a( ) 0.693

f4.4 e L b( )[ ]

cos L b( )[ ] 0.066

f4.5 e L x3

cos L x3 0.059

f4.6 e L x4

cos L x4 0.051

f4.7 e x3

cos x3 0.792

f4.8 e x4

cos x4 0.599

f4.9 e b( )

cos b( ) 0.693

f4.10 e L a( )[ ]

cos L a( )[ ] 0.066

f4.11 e L x1

cos L x1 0.051

f4.12 e L x2

cos L x2 0.059

P1.

P1

kN101 P

2.

P2

kN201

1

4le V1f3.1 V2f3.2 V3f3.5 V4f3.6

1

4 le P1. f3.3 P2. f3.4

1

2V1f4.1 V2f4.2 V3f4.5 V4f4.6

1

2 P1. f4.3 P2. f4.4

1

4le V1f3.11 V2f3.12 V3f3.7 V4f3.8

1

4 le P1. f3.10 P2. f3.9

1

2V1f4.11 V2f4.12 V3f4.7 V4f4.8

1

2 P1. f4.10 P2. f4.9

M1

1le

4f3.1

1

2f4.1

1le

4f3.11

1

2f4.11

1le

4f3.2

1

2f4.2

1le

4f3.12

1

2f4.12

1le

4f3.5

1

2f4.5

1le

4f3.7

1

2f4.7

1le

4f3.6

1

2f4.6

1le

4f3.8

1

2f4.8

0.393

0.3

0.071

0.025

0.74

0.396

0.098

0.029

0.098

0.029

0.74

0.396

0.071

0.025

0.393

0.3


8/26

Rez

1

4 le P1.f3.3 P2.f3.4

1

2 le P1. f4.3 P2.f4.4

1

4 le P1.f3.10 P2.f3.9

1

2 le P1.f4.10 P2.f4.9

20.015134.888

93.375

315.237

V1 2333k

V

2

1325k soln lsolve M1 Rez

872.642

406.52

2.142 103

3.851 103

V3 2692 k

V4 4757k

V1 V2 V3 V4 P1 P2 6.025 106

N x

1 2 L L m 12.1m

x2

1

MA

1

4 le V1f3.1 x1 V2f3.2 x2 P1f3.3 1.5 mP2f3.4 L 1.5m( ) V3f3.5 L x2 V4f3.6 L x1

1.234 103

kN

MB1

4le V1f3.11 L x1 V2f3.12 L x2 P1f3.10 L

P2f3.9 1.5m( ) V3f3.7 x2 V2f3.8 x1

5.034 103

kN m

TA1

2V1f4.1 V2f4.2 P1f4.3 P2f4.4 V3f4.5 V4f4.6 1.237 10

3 k

TB1

2V1f4.11 V2f4.12 P1f4.10 P2f4.9 V3f4.7 V4f4.8 390.314 k


9/26

2. Metoda diferentelor finite

-dimensiunea unui panou de grinda: a=1..2m

a

L

8 1.513m

-distanta de la centrul panoului 2 la forta P1

x1 0.4m1.9m

2 1.35m

-ipoteza: presupunem mediu Winkler

P ks y

Ri Pia B

-sistem de ecuatii pentru grinda data ( ecuatiile diferentiale de ordin II pentru panourile din mijloc, M=0 -lacapat de grinda si T=0 ):

MiE I

a2

yi 1

yi

yi 1

Ri P1 P2 0

Ridi P1b1 P2b2 0

M2E I

a2

y1 y2 y3

M3E I

a2

y2 y3 y4

M4E I

a2

y3 y4 y5

M5E I

a2

y4 y5 y6

M6E I

a2

y5 y6 y7

M7E I

a2

y6 y7 y8

R1 P1 P2 0


10/26

R1d1 P1b1 P2b2 0

R1a P1x1 E I

a2

y1 y2 y3

R12 a R2a P1 x1 a E Ia

2y2 y3 y4

R13 a R22 a R3a P1 x1 2a E I

a2

y3 y4 y5

R14 a R23 a R32 a R4a P1 x1 3a E I

a2

y4 y5 y6

R15 a R24 a R33 a R42 a R5a P1 x1 4a E I

a2

y5 y6 y7

R16 a R25 a R34 a R43 a R52 a R6a P1 x1 5a E I

a2 y6 y7 y8

R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 0

R1 7aa

2

P1 7aa

2 x1

R2 6aa

2

R3 5aa

2

R4 4aa

2

R5 3aa

2

R6 2aa

2

R7 1aa

2

P2 aa

2 x1

R8a

2

0

Ri Pia B ks yi a B

-scriem pe yi in functie de Ri

y1

R1

ks a B y3

R3

ks a B y5

R5

ks a B y7

R7

ks a B

y2

R2

ks a B

y4

R4

ks a B

y6

R6

ks a B

y8

R8

ks a B

E 3 107

Pa

EE

Pa3 10

7 x1

x1

m1.35

ks

kz

kN

m3

3.139 104

a 1.513m

II

m4

0.067 B

B

m0.5


11/26

R1a P1. E I

a2

R1

ks a B

R2

ks a B

R3

ks a B

R12 a R2a P1. x1 a E I

a2

R2

ks

a B

R3

ks

a B

R4

ks

a B

R13 a R22 a R3a P1. x1 2a E I

a2

R3

ks a B

R4

ks a B

R5

ks a B

R14 a R23 a R32 a R4a P1. x1 3a E I

a2

R4

ks a B

R5

ks a B

R6

ks a B

R15 a R24 a R33 a R42 a R5a P1. x1 4a E I

a2

R5

ks a B

R6

ks a B

R7

ks a B

R1

6 a R2

5 a R3

4 a R4

3 a R5

2 a R6

a P1.

x1

5a

E I

a2

R6

ks a B

R7

ks a B

R8

ks a B

R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8

R1 7aa

2

P1. 7aa

2 x1

R2 6aa

2

R3 5aa

2

R4 4aa

2

R5 3aa

2

R6 2aa

2

R7 1aa

2

P2. aa

2 x1

R8a

2

M1

20.5

3.8

5.7

7.6

9.5

11.4

1

14.25

18.6

20.5

3.8

5.7

7.6

9.5

1

12.35

18.6

18.6

20.5

3.8

5.7

7.6

1

10.45

0

18.6

18.6

20.5

3.8

5.7

1

8.55

0

0

18.6

18.6

20.5

3.8

1

6.65

0

0

0

18.6

18.6

20.5

1

4.75

0

0

0

0

18.6

18.6

1

2.85

0

0

0

0

0

18.6

1

0.95

Rez

132

514.8

765.6

1016.4

1267.2

1518

0

2091.4

R1 322.485 k

R2 54.849 k

R eact l so lv e M1

Rez

322.485

54.849

307.674

461.688

273.777

94.708

329.812

241.285

R3 307.674k


12/26

R4 461.688k

R5 273.777k

R6 94.708 k

R7 329.812 k

R8 241.285 k

R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 0 k

Momente pe grinda de fundare

a a P1

1 . 01 1 05

N

x1 x1m 1.35m

M2 a R1 P1x1 kN P1x1

M3 R12 a R2a P1 x1 a kN a

M4 R13 a R22 a R3a P1 x1 2a kN 2a

M5 R14 a R23 a R32 a R4a P1 x1 3a kN 3a

M6 R15 a R24 a R33 a R42 a R5a P1 x1 4a kN 4a

M7 R16 a R25 a R34 a R43 a R52 a R6a P1 x1 5a kN m 5a

Forta taietoare pe grinda de fundare

T1st R8 P2 R7 R6 R5 R4 R3 R2 P1 R1 180.57 k

T1dr R8 P2 R7 R6 R5 R4 R3 R2 P1 503.055 k

T

P1st

R

8

R

2

R7

R6

R5

R4

R3

R2

P1

758.904 k

TP1dr R8 P2 R7 R6 R5 R4 R3 R2 604.055 k

T2st R8 P2 R7 R6 R5 R4 R3 R2 604.055 k

T2dr P1 R1 R2 478.334 k

T3st T2dr 478.334 k


13/26

T3dr R1 R2 R3 P1 170.66 k

T4st T3dr 170.66 k

T4dr R1 R2 R3 R4 P1 291.028k

T5st T4dr 291.028k

T5dr R1 R2 R3 R4 R5 P1 564.805k

T6st T5dr 564.805k

T6dr R1 R2 R3 R4 R5 R6 P1 470.097k

T7st T6dr 470.097k

T7dr R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 P1 140.285kN

T8st T7dr 140.285k

T8dr R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 P1 101 k

3. Metoda Jemocikin

-modul de deformatie liniara al betonului

E 30GP

-modul de deformatie al pamantului

Es 30000kN

m2

100kN

m2

n 3.01 107

Pa

-coeficientul lui Poisson

s 0.25

1

-dimensiuni grinda

L 12 0.1n( ) m 12.1m

B 0.8

H 1

IB H

3

120.067m

4

-dimensiunea unui panou de grinda: a=(0.5..2)B


14/26

a 2B 1.6m

a 1.52

-rezulta 10 panouri de dimensinuea 1.52m

-distanta de la forta exterioara la capatul grinzii

b 1.5

-distanta de la fortele necunoscute Xi la incastrarea grinzii din sistemul de baza

a1 9aa

2 14.44m

a7 3aa

2 5.32m

a2 8aa

2 12.92m

a8 2aa

2 3.8m

a3 7aa

2 11.4m

a9 1aa

2

2.28m

a4 6aa

2 9.88m

a10a

20.76m

a5 5aa

2 8.36m ap1 L 1 .5m 10.6m

ap2 1.5m a6 4aa

2 6.84m

Deplasarile grinzii si a terenului aplicand forte unitare :

-sectiunea 1

1.1'1

E I

a12

2 a1

a1

3

5.018 10

4

m

kN 1.2'

1

E I

a22

2 a1

a2

3

4.229 10

4

m

kN

1.1''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN

1.2''

1 s2

Es

1

a1 a2 6.522 10

6

m

kN

1.1 1.1' 1.1'' 5.301 10 4

m

k 1.2 1.2' 1.2'' 4.294 10

4

m

kN

1.3'1

E I

a32

2 a1

a3

3

3.457 10 4

m

kN 1.4'

1

E I

a42

2 a1

a4

3

2.72 10 4

m

kN

1.3''

1 s2

Es

1

a1 a3 1.025 10

5

m

kN

1.4''

1 s2

Es

1

a1 a4 2.174 10

6

m

kN

1.3 1.3' 1.3'' 3.559 10 4

m

k 1.4 1.4' 1.4'' 2.742 10

4

m

kN


15/26

1.5'1

E I

a52

2 a1

a5

3

2.036 10

4

m

kN 1.6'

1

E I

a62

2 a1

a6

3

1.422 10

4

m

kN

1.5''

1 s2

Es

1

a1 a5 5.123 10

6

m

kN

1.6''

1 s2

Es

1

a1 a6 1.304 10

6

m

kN

1.5 1.5' 1.5'' 2.087 10 4

m

kN 1.6 1.6' 1.6'' 1.435 10

4

m

kN

1.7'1

E I

a72

2 a1

a7

3

8.962 10

5

m

kN 1.8'

1

E I

a82

2 a1

a8

3

4.756 10

5

m

kN

1.7''

1 s

2

Es

1a1 a7

3.415 10 6 mkN

1.8''

1 s2

Es

1

a1 a8 9.318 10

7

m

kN

1.7 1.7' 1.7'' 9.304 10 5

m

kN 1.8 1.8' 1.8'' 4.849 10

5

m

kN

1.9'1

E I

a92

2 a1

a9

3

1.778 10

5

m

kN 1.10'

1

E I

a102

2 a1

a10

3

2.049 10

6

m

kN

1.9''

1 s2

Es

1

a1 a9 2.561 10

6

m

kN

1.10''

1 s2

Es

1

a1 a10 7.247 10

7

m

kN

1.9 1.9' 1.9'' 2.034 10 5

m

kN 1.10 1.10' 1.10'' 2.773 10

6

m

kN

a1 ap1 1 1.0

1

E I P1

ap12

2 a1

ap1

3

P2

ap22

2 a1

ap2

3

0.033 m

a1 ap2 1

-sectiunea 2

2.1 1.2 4.294 10 4

m

kN

2.2'1

E I

a22

2 a2

a2

3

3.594 10

4

m

kN 2.3'

1

E I

a32

2 a2

a3

3

2.963 10

4

m

kN

2.2''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN 2.3''

1 s2

Es

1

a2 a3 6.522 10

6

m

kN


16/26

2.2 2.2' 2.2'' 3.877 10 4

m

k 2.3 2.3' 2.3'' 3.028 10

4

m

k

2.4'1

E I

a42

2 a2

a4

3

2.349 10

4

m

kN 2.5'

1

E I

a52

2 a2

a5

3

1.771 10

4

m

kN

2.4''

1 s2

Es

1

a2 a4 3.261 10

6

m

kN 2.5''

1 s2

Es

1

a2 a5 2.174 10

6

m

kN

2.4 2.4' 2.4'' 2.382 10 4

m

k 2.5 2.5' 2.5'' 1.792 10

4

m

kN

2.6'1

E I

a62

2 a2

a6

3

1.244 10

4

m

kN 2.7'

1

E I

a72

2 a2

a7

3

7.887 10

5

m

kN

2.6''

1 s2

Es

1

a2 a6 1.631 10

6

m

kN 2.7''

1 s2

Es

1

a2 a7 1.304 10

6

m

kN

2.6 2.6' 2.6'' 1.261 10 4

m

k 2.7 2.7' 2.7'' 8.017 10

5

m

kN

2.8'1

E I

a82

2 a2

a8

3

4.207 10 5 m

kN 2.9'

1

E I

a92

2 a2

a9

3

1.58 10 5 m

kN

2.8''

1 s2

Es

1

a2 a8 1.087 10

6

m

kN 2.9''

1 s2

Es

1

a2 a9 9.318 10

7

m

kN

2.8 2.8' 2.8'' 4.316 10 5

m

k 2.9 2.9' 2.9'' 1.673 10

5

m

k

2.10'1

E I

a102

2 a2

a10

3

1.829 10

6

m

kN

2.10''

1 s2

Es

1

a2 a10 8.153 10

7

m

kN

2.10 2.10' 2.10'' 2.644 10 6

m

kN

a2 ap1 1

2.01

E I P1

a22

2 ap1

a2

3

P2

ap22

2 a2

ap2

3

0.028


17/26

a2 ap2 1

-sectiunea 3:

3.1 1.3 3.559 10 4 mkN

3.2 2.3 3.028 10 4 mkN

3.3'1

E I

a32

2 a3

a3

3

2.469 10

4

m

kN 3.4'

1

E I

a42

2 a3

a4

3

1.978 10

4

m

kN

3.3''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN 3.4''

1 s2

Es

1

a3 a4 6.522 10

6

m

kN

3.3 3.3' 3.3'' 2.752 10 4

m

kN

3.4 3.4' 3.4'' 2.044 10 4

m

kN

3.5'1

E I

a52

2 a3

a5

3

1.505 10

4

m

kN 3.6'

1

E I

a62

2 a3

a6

3

1.067 10

4

m

kN

3.5''

1 s2

Es

1

a3 a5 3.261 10

6

m

kN 3.6''

1 s2

Es

1

a3 a6 2.174 10

6

m

kN

3.5 3.5' 3.5'' 1.538 10 4 m

kN 3.6 3.6' 3.6'' 1.088 10

4 mkN

3.7'1

E I

a72

2 a3

a7

3

6.811 10

5

m

kN 3.8'

1

E I

a82

2 a3

a8

3

3.658 10

5

m

kN

3.7''

1 s2

Es

1

a3 a7 1.631 10

6

m

kN 3.8''

1 s2

Es

1

a3 a8 1.304 10

6

m

kN

3.7 3.7' 3.7'' 6.975 10 5

m

kN 3.8 3.8' 3.8'' 3.789 10 5

m

kN

3.9'1

E I

a92

2 a3

a9

3

1.383 10

5

m

kN 3.10'

1

E I

a102

2 a3

a10

3

1.61 10

6

m

kN

3.9''

1 s2

Es

1

a3 a9 3.415 10

6

m

kN

3.10''

1 s2

Es

1

a3 a10 9.318 10

7

m

kN


18/26

3.9 3.9' 3.9'' 1.724 10 5

m

kN 3.10 3.10' 3.10'' 2.541 10

6

m

kN

a3 ap1 1

3.01

E I P1

a32

2 ap1

a3

3

P2

a32

2 a3

ap2

3

0.093

a3 ap2 1

-sectiunea 4:

4.1 1.4 2.742 10 4

m

kN 4.2 2.4 2.382 10

4

m

kN

4.3 3.4 2.044 10 4

m

kN 4.4'

1

E I

a42

2 a4

a4

3

1.607 10

4

m

kN

4.4''1 s

2

Es

B a

2.824 10 5 mkN

4.4 4.4' 4.4'' 1.89 10 4

m

kN

4.5'1

E I

a52

2 a4

a5

3

1.239 10

4

m

kN 4.6'

1

E I

a62

2 a4

a6

3

8.889 10

5

m

kN

4.5''

1 s2

Es

1

a4 a5

6.522 10 6

m

kN

4.6''

1 s2

Es

1

a4 a6

3.261 10 6

m

kN

4.5 4.5' 4.5'' 1.305 10 4

m

kN 4.6 4.6' 4.6'' 9.215 10

5

m

kN

4.7'1

E I

a72

2 a4

a7

3

5.736 10

5

m

kN 4.8'

1

E I

a82

2 a4

a8

3

3.109 10

5

m

kN

4.7''

1 s2

Es

1

a4 a7 2.174 10

6

m

kN 4.8''

1 s2

Es

1

a4 a8 1.631 10

6

m

kN

4.7 4.7' 4.7'' 5.953 10 5

m

k 4.8 4.8' 4.8'' 3.272 10

5

m

kN

4.9'1

E I

a92

2 a4

a9

3

1.185 10

5

m

kN 4.10'

1

E I

a102

2 a4

a10

3

1.39 10

6

m

kN

4.9''

1 s2

Es

1

a4 a9 4.098 10

6

m

kN


19/26

4.10''

1 s2

Es

1

a4 a10 1.087 10

6

m

kN

4.9 4.9' 4.9'' 1.595 10 5

m

kN

4.10 4.10' 4.10'' 2.477 10 6

m

kN

a4 ap1 0

4.01

E I P1

a42

2 ap1

a4

3

P2

ap22

2 a4

ap2

3

0.019

a4 ap2 1

-sectiunea 5:

5.1 1.5 2.087 10 4

m

kN 5.2 2.5 1.792 10

4

m

kN

5.3 3.5 1.538 10 4

m

kN

5.4 4.5 1.305 10 4

m

kN

5.5'1

E I

a52

2 a5

a5

3

9.738 10

5

m

kN

5.6'1

E I

a62

2 a5

a6

3

7.111 10

5

m

kN

5.5''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN

5.6''

1 s2

Es

1

a5 a6 6.522 10

6

m

kN

5.5 5.5' 5.5'' 1.256 10 4

m

kN 5.6 5.6' 5.6'' 7.764 10

5

m

kN

5.7'1

E I

a72

2 a5

a7

3

4.66 10

5

m

kN 5.8'

1

E I

a82

2 a5

a8

3

2.561 10

5

m

kN

5.7''

1 s2

Es

1

a5 a7 3.261 10

6

m

kN 5.8''

1 s2

Es

1

a5 a8 2.174 10

6

m

kN

5.7 5.7' 5.7'' 4.987 10 5

m

kN 5.8 5.8' 5.8'' 2.778 10

5

m

kN

5.9'1

E I

a92

2 a5

a9

3

9.877 10

6

m

kN 5.10'

1

E I

a102

2 a5

a10

3

1.171 10

6

m

kN

5.9''

1 s2

Es

1

a5 a9 5.123 10

6

m

kN

5.10''

1 s2

Es

1

a5 a10 1.304 10

6

m

kN


20/26

5.9 5.9' 5.9'' 1. 5 10 5

m

kN 5.10 5.10' 5.10'' 2.475 10

6

m

kN

a5 ap1 0 5.0

1

E I P1

a52

2 ap1

a5

3

P2

ap22

2 a5

ap2

3

0.015

a

5

a

p2

1

-sectiunea 6:

6.1 1.6 1.435 10 4

m

kN 6.2 2.6 1.261 10

4

m

kN

6.3 3.6 1.088 10 4

m

kN 6.4 4.6 9.215 10

5

m

kN

6.5 5.6 7.764 10 5

m

kN 6.6'1

E I

a62

2 a6

a6

3

5.334 10 5

m

kN

6.6''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN

6.6 6.6' 6.6'' 8.158 10 5

m

kN

6.7'1

E I

a72

2 a6

a7

3

3.585 10

5

m

kN

6.8'1

E I

a82

2 a6

a8

3

2.012 10

5

m

kN

6.7''1 s

2

Es

1

a6 a7 6.522 10

6 m

kN

6.8''

1 s2

Es

1

a6 a8 3.261 10

6

m

kN

6.7 6.7' 6.7'' 4.237 10 5

m

k

6.8 6.8' 6.8'' 2.338 10 5

m

kN

6.9'1

E I

a92

2 a6

a9

3

7.902 10

6

m

kN 6.10'

1

E I

a102

2 a6

a10

3

9.511 10

7

m

kN

6.9''

1 s

2

Es

1a6 a9

6.83 10 6 mkN

6.10''1 s

2

Es

1

a6 a10 1.631 10

6 m

kN

6.9 6.9' 6.9'' 1.473 10 5

m

kN 6.10 6.10' 6.10'' 2.582 10

6

m

kN

a6 ap1 0

6.01

E I P1

a62

2 ap1

a6

3

P2

ap22

2 a6

ap2

3

0.011


21/26

a6 ap2 1

-sectiunea 7:

7.1 1.7 9.304 10 5

m

kN 7.2 2.7 8.017 10

5

m

kN

7.3 3.7 6.975 10 5

m

kN 7.4 4.7 5.953 10

5

m

kN

7.5 5.7 4.987 10 5

m

kN 7.6 6.7 4.237 10

5

m

kN

7.7'1

E I

a72

2 a7

a7

3

2.509 10 5

m

kN

7.8'1

E I

a82

2 a7

a8

3

1.463 10

5

m

kN

7.7''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN

7.8''

1 s2

Es

1

a7 a8 6.522 10

6

m

kN

7.7 7.7' 7.7'' 5.334 10 5

m

k

7.8 7.8' 7.8'' 2.115 10 5

m

kN

7.9'1

E I

a92

2

a7

a9

3

5.926 10 6

m

kN

7.10'1

E I

a102

2

a8

a10

3

5.121 10 7

m

kN

7.9''

1 s2

Es

1

a7 a9 1.025 10

5

m

kN

7.10''

1 s2

Es

1

a8 a10 3.261 10

6

m

kN

7.9 7.9' 7.9'' 1.617 10 5

m

kN 7.10 7.10' 7.10'' 3.773 10

6

m

kN

a7 ap1 0 7.01

E I P1

a72

2 ap1

a7

3

P2

ap22

2 a7

ap2

3

6.853 10

3

a7 ap2 1

-sectiunea 8:

8.1 1.8 4.849 10 5

m

kN 8.2 2.8 4.316 10

5

m

kN


22/26

8.3 3.8 3.789 10 5

m

kN 8.4 4.8 3.272 10

5

m

kN

8.5 5.8 2.778 10 5 m

kN 8.6 6.8 2.338 10

5 mkN

8.7 7.8 2.115 10 5

m

kN 8.8'

1

E I

a82

2 a8

a8

3

9.145 10

6

m

kN

8.8''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN

8.8 8.8' 8.8'' 3.739 10 5

m

k

8.9'1

E I

a92

2 a8

a9

3

3.951 10

6

m

kN 8.10'

1

E I

a102

2 a8

a10

3

5.121 10

7

m

kN

8.9''

1 s2

Es

1

a8 a9 2.049 10

5

m

kN

8.10''

1 s2

Es

1

a8 a10 3.261 10

6

m

kN

8.9 8.9' 8.9'' 2.444 10 5

m

kN 8.10 8.10' 8.10'' 3.773 10

6

m

kN

a8 ap1 0

8.01

E I P1

a82

2 ap1

a8

3

P2ap22

2 a8

ap2

3

3.776 10 3

a8 ap2 1

-sectiunea 9:

9.1 1.9 2.034 10 5

m

kN 9.2 2.9 1.673 10

5

m

kN

9.3 3.9 1.724 10 5

m

kN 9.4 4.9 1.595 10

5

m

kN

9.5 5.9 1 .5 10 5 m

kN 9.6 6.9 1.473 10

5 mkN

9.7 7.9 1.617 10 5

m

kN 9.8 8.9 2.444 10

5

m

kN

9.9'1

E I

a92

2 a9

a9

3

1.975 10

6

m

kN 9.10'

1

E I

a102

2 a9

a10

3

2.927 10

7

m

kN


23/26

9.9''

1 s2

Es

B a 2.824 10

5

m

kN

9.10''

1 s2

Es

1

a9 a10 6.522 10

6

m

kN

9.9 9.9' 9.9'' 3.022 10 5 m

kN 9.10 9.10' 9.10'' 6.815 10

6 mkN

a9 ap1 0

9.01

E I P1

a92

2 ap1

a9

3

P2

ap22

2 a9

ap2

3

1.493 10

3 a9 ap2 1

-sectiunea 10:

10.1 1.10 2.773 10 6

m

kN 10.2 2.10 2.644 10

6

m

kN

10.3 3.10 2.541 10 6

m

kN 10.4 4.10 2.477 10

6

m

kN

10.5 5.10 2.475 10 6

m

kN 10.6 6.10 2.582 10

6

m

kN

10.7 7.10 3.773 10 6

m

kN 10.8 8.10 3.773 10

6

m

kN

10.9 9.10 6.815 10 6

m

kN 10.10'

1

E I

a102

2 a10

a10

3

7.316 10

8

m

kN

10.10''

1 s2

Es

B a 8.991 10

6

m

kN

10.10 10.10' 10.10'' 9.064 10 6

m

kN

a10 ap1 0

10.01

E I P1

a102

2 ap1

a10

3

P2

a102

2 ap2

a10

3

1.871 10

4 a10 ap2 0 M1

kN

m

1.1

2.1

3.1

4.1

5.1

6.1

7.1

8.1

9.1

10.1

1m

kN

a1

kN

1.2

2.2

3.2

4.2

5.2

6.2

7.2

8.2

9.2

10.2

1m

kN

a2

kN

1.3

2.3

3.3

4.3

5.3

6.3

7.3

8.3

9.3

10.3

1m

kN

a3

kN

1.4

2.4

3.4

4.4

5.4

6.4

7.4

8.4

9.4

10.4

1m

kN

a4

kN

1.5

2.5

3.5

4.5

5.5

6.5

7.5

8.5

9.5

10.5

1m

kN

a5

kN

1.6

2.6

3.6

4.6

5.6

6.6

7.6

8.6

9.6

10.6

1m

kN

a6

kN

1.7

2.7

3.7

4.7

5.7

6.7

7.7

8.7

9.7

10.7

1m

kN

a7

kN

1.8

2.8

3.8

4.8

5.8

6.8

7.8

8.8

9.8

10.8

1m

kN

a8

kN

1.9

2.9

3.9

4.9

5.9

6.9

7.9

8.9

9.9

10.9

1m

kN

a9

kN

1.10

2.10

3.10

4.10

5.10

6.10

7.10

8.10

9.10

10.10

1m

kN

a10

kN

1 m

kN

1 m

kN

1

m

kN

1 m

kN

1 m

kN

1 m

kN

1 m

kN

1 m

kN

1 m

kN

1 m

kN

1 m

kN

0m2

kN

a1

kN

a2

kN

a3

kN

a4

kN

a5

kN

a6

kN

a7

kN

a8

kN

a9

kN

a10

kN

0m

2

kN

0m2

kN


24/26

Rez1

m

1.0

2.03.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

P1 P2 m

kN

P1ap1 P2ap2 kN

0

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

0.033

0.028

0.093

0.019

0.015

0.011

-36.85310

-33.77610

-31.49310

-41.87110

302

31.37210


25/26

R1 974.375 k

R2 694.391 k

R3 3516k

R4 1024 k

lson lsolve M1 Rez

0

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

-819.918

-565.292

32.78710

-793.778

-188.504

-219.203

-44.22

-44.65

-50.899

241.587

-32.44910

-3-1.07110

R5 264.883 k

R6 287.831 k

R7 70.232 k

R8 71.277 k

R9 2661k

R10 1247 k

R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 1.543 103

k

Momente pe grinda de fundare :

M2 R1a

2 740.525 kN

M3 R12 a R2a P1 b 2a a

2

3.785 103

kN

M4 R13 a R22 a R3a P1 b 3a a

2

823.959 kN

M5 R14 a R23 a R32 a R4a P1 b 4a a

2

580.877kN

M6 R15 a R24 a R33 a R42 a R5a P1 b 5a a

2

1.583 103

kN

M7 R16 a R25 a R34 a R43 a R52 a R6a P1 b 6a a

2

2.148 103

kN

M8 R17 a R26 a R35 a R44 a R53 a R62 a R7a P1 b 7a a

2

2.606 103

kN

M9 R18 a R27 a R36 a R45 a R54 a

R63 a R72 a R8a P1 b 8a a

2

2.955 103

kN

M10 R19 a R28 a R37 a R46 a R55 a

R64 a R73 a R82 a R9a P1 L b a

2

P20.83 m

4.882 103

kN


26/26

Forta taietoare pe grinda de fundare :

T1 R1 974.375 k

T2 R1 R2 P1 1.77 103

kN

T3 R1 R2 R3 P1 1.746 103

k

T4 R1 R2 R3 R4 P1 722.234k

T5 R1 R2 R3 R4 R5 P1 457.351kN

T6 R1 R2 R3 R4 R5 R6 P1 169.52k

T7 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 P1 99.288k

T8 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 P1 28.011kN

T9 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 P1 2.689 103 k

T10 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 P1 P2 1.241 103

k

coeficient de pat kz

Documents