cladiri sem ii an iii

1

UNIVERSITATEA din CRAIOVA

FACULTATEA de MECANICA

SECTIA C.C.I.A

Grupa: 1231

Anul III Semestrul II

Indrumator:

Conf.dr.ing. Ivona GEORGESCU Student: ANDREI Mihai-Florian2009

TEMA PROIECT

Sa se calculeze structura de rezistenta a unei cladiri cu P+5 nivele, destinata locuintelor, amplasata intr-o zona de calcul seismic D. Structura de rezistenta este realizata din diafragme de beton armat turnate monolit, plansee din beton armat prefabricat, fundatii continue din beton. Diafragmele se termina cu un bulb 40x40 cmInchiderea exterioara a cladirii se realizeaza din zidarie de BCA de 30 cm grosime si fasii din BCA de 7,5 cm. La compartimentarile interioare se foloseste zidarie din BCA de 20 cm.Acoperisul este de tip terasa cu scurgere interioara a apelor si se va termoizola cu BCA de 20 cm grosime.Hnivel=2,8 m

Grosime diafragma = 20 cmProiectul va cuprinde:

Note de calcul pentru diafragmele din beton armat:

Piese scrise

Piese desenate:

- Plan armare diafragme

- Sectiune orizontala in diafragme

- Sectiune verticala in diafragme

Nota de calcul

1. Evaluarea incarcarilor2. Calculul total al greutatii structurii

3. Determinarea incarcarilor seismice4. Stabilirea sectiunilor active de calcul si a caracteristicilor geometrice ale diafragmelor transversale5. Determinarea caracteristicilor de rigiditatea ale diafragmelor transversale la deplasari laterale

6. Distributia incarcarilor totale intre diafragme

1. EVALUAREA INCARCARILOR1.1 Incarcare planseu etaj curentNr.crt.Denumirea incarcariiIncarcari normate

(daN/m2)Coeficient de incarcareIncarcare de calcul

(daN/m2)

1Planseu beton armat

0,13 x 25003251,1357,5

2Pardoseala1001,3130

3Ziduri despartitoare1001,4140

Total525627,5

4Incarcari utile1501,4210

TOTAL675838

1.2 Incarcare planseu terasaNr,crt,Denumirea incarcariiIncarcari normate


(daN/m2)

1Planseu beton armat

0,13 x 2500325,01,1357,5

2Beton de panta

0,12 x 22002641,3343,2

3Termoizolatie B.C.A.0,20 x 6001201,3156

4Sapa

0,02 x 2 x 2200881,3114,4

5Hidroizolatie201,326

6Protectie hidroizolatie (pietris)501,365

Total8671062,1

11Incarcari din zapada1501,4210

TOTAL INCARCARE10171275

1.3 Incarcare scara

Nr,crt,Denumirea incarcariiIncarcari normate


(daN/m2)

1Greutate placa B.A.0,14 x 25003501,1385

2Trepte

0,09 x 25002251,3292,5

Total575677,5

4Incarcari utile3001,3390

TOTAL8751068

2. CALCULUL TOTAL AL GREUTATII STRUCTURII

2.1 Calculul greutatii planseului etaj curent- incarcarea planseului etaj curent - qpl = 838 daN/m2- suprafata planseu etaj curent - S = 16,8 x 13,8 = 231,84 m2- suprafata gol - Sgol = 17 x 0,27 x 1,5 = 6,885 m2 (scara)

Spl = S - Sgol = 231,84 - 6,885 = 224,96 m2

Gpl = qpl x Spl = 838 x 224,96 = 188516,48 daN

2.2 Calculul greutatii planseului terasa

- incarcare planseu terasa - qt = 1275 daN/m2- suprafata planseu terasa - S = 16,8 x 13,8 = 231,84 m2- suprafata gol - Sgol = 0,4 x 0,4 = 0,16 m2

St = S - Sgol = 231,84 - 0,16 = 231,68 m2

Gt = qt x St= 1275 x 231,68 = 295392 daN

2.3 Calculul greutatii scarii

- incarcare scara - qsc = 1068 daN/m2- suprafata scara - Ssc = 5,37 x 1,2 = 6,44 m2

Gsc = qsc x Ssc = 1068 x 6,44 = 6877,92 daN

2.5 Calculul greutatii diaframelorGreutatea diafragmelor o vom calcula pe bucati,a) Greutatea bucatilor de diafragama tip fig. 1

Fig. 1Gd1 = 2[(14,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,4 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 42000 daN* La parter: Gd1parter = Gd1 - Ggol usi = 42 000 - 3960 = 38040 daNGgol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 2500) = 3960 daNb) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 2

Gd2 = 5 x [(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500) + (3,7 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 31500 daN

Fig. 2

c) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 3

Fig.3Gd3 = 2[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500)+ (5,1 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 16520 daNd) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 4

Gd4 = 4[(4,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + (0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 26880 daN

e) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 5

Gd5 = 2[(10 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] =31 360 daN

f) Greutatea fasiilor de BCA de 7,5 cmGreutatea fasiilor de BCA pe un etaj este:

Gfasii = 2(14,2 x 0,075 x 2,8 x 800) = 4771,2 daN*La parter:

Gfasii parter = Gfasii - Ggol usi = 4771,2 - 1267,2 = 3504 daN

Ggol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 800) = 1267,2 daNGreutatea totala a diafragmelor pe un etaj si la parter este:

GD etaj = Gd1 + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii =

= 42000 + 31500+ 16520 + 26880 + 31360 + 4771,2 = 153031,2 daN

GD parter = Gd1parter + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii parter =

= 38040 + 31500+ 16520 + 26880 + 31360 + 3504 = 147804 daN

2.6 Calculul greutate atic (beton)

- grosimea aticului = 15 cm

- inaltimea aticului = 90 cm

Gatic = (2 x 14,2 + 2 x 17,2) x 0,15 x 0,9 x 2500 = 21195 daN

2.7 Calculul greutate ziduri exterioare

a) Zidarie exterioara la sufragerie:G = (3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN

Ggol fereastra = (0,9 x 2 x 0,3 x 600) + (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600) = 648 daN

Gzid.ext.sufr. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 964,8 daNb) Zidarie exterioara la bucatarie:

G = (2,6 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1310,4 daN

Ggol fereastra = (1,2 x 1,2 x 0,3 x 600 = 259,2 daN

Gzid.ext.buc. = G - Ggol fereastra = 1310,4 - 259,2 = 1051,2 daNc) Zidarie exterioara la dormitor:

G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN

Ggol fereastra = (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600)= 324 daN

Gzid.ext.dorm. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 1288,8 daN

Gzid.ext.ap.= 964,8 + 1051,2 + 1288,8 = 3304,8 daN

Gzid.ext.et. = 4 x 3304,8 = 13219,2 daN

2.8 Calculul greutate ziduri interioare

a) Zidarie interioara la baie:

Gpereti baie = (2,2 x 0,2 x 2,8 x 600) + 2(2 x 0,2 x 2,8 x 600) = 739,2 + 1344=

=2083,2 daN

Ggol usa = (0,9 x 0,2 x 2,1 x 600) = 192 daN

Gzid.int.baie = G - Ggol usa = 2083,2 - 192 =1891,2 daN

Gzid.int.ap.= 1891,2 daN

Gzid.int.et. = 4 x 1891,2 = 7564,8 daN

2.9 Calculul greutatii pe fiecare etaj si al intregii structuri

Gparter = Gpl + Gsc + GD parter + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 363982,4 daN

Getaj1 = Getaj2 = Getaj3 = Getaj4 = Gpl + Gsc + GD etaj + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 369209,6 daN

Getaj5 = Gt + Gsc + GD etaj + Gatic + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 497280,12 daNGstructura = Gi = 2338100,92 daN = 23381,01 KN = 2338,10 tf3. DETERMINAREA INCARCARILOR SEISMICEMai intai se determina sarcina seismica totala: Sok = x ce x ci x S0 = 0,8 x 1 x 1 x 2 = 1,6 KN/m2unde:

S0 = 2 KN/m2 = 0,8

ce = 1ci = 1

Forta taietoare de baza:

Fb = x 1Sd(T1) x m x

Sd(T1) ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale de vibratii

T1 = 1 s

Sd(T1) = 0,16 x y x = 1,25

m = masa seismica mi = = 0,85

0 = 2,75

Sd(T) = 0,16 x 1 x = 0,088Fb = 0,088 x 2338,10 = 2057,53Calculul greutatii pe etaje:Pentru determinarea sarcinilor seismice pe fiecare nivel folosim urmatoarele relatii ale caror rezultate sunt centralizate in tabelul de mai jos:

Nr.crt.Greutatea pe fiecare etaj - niInaltimea pana la nivel ziniziniziSarcina seismica pe nivel - Fk

Parter3639,8242,810337,869331505,5637,291

Etaj13692,0965,620675,738331505,56314,583

Etaj23692,0968,431013,606331505,56321,874

Etaj33692,09611,241351,475331505,56329,165

Etaj43692,0961495463,900331505,56367,330

Etaj56818,85016,892885,940331505,56365,512

Total25227,058205,76

4. STABILIREA SECTIUNILOR ACTIVE DE CALCUL SI A CARACTERISTICILOR GEOMETRICE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE

Pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale diafragmelor se folosesc urmatoarele notatii si relatii de calcul ale caror rezultate vor fi centralizate in tabele de mai jos pentru fiecare diafragma in parte:

- Ai - suprafata bucatii de diafragma i

- Yci - pozitia centru de greutate al partii de diafragama i fata de axa - Yc - pozitia centrului de greutate al intregii sectiunii fata de axa - Iyi - moment de inertie fata de centru de greutate propriu al partii de montant/rigla i

- Im/Ir - moment de inertie al montantului/riglei in raport cu axa ce trece prin centru de greutate al intregii sectiuni

- Ami = sectiunea activa la compresiune excentrica

- Amti - sectiunea activa la forta taietoare

Relatii de calcul:

pentru patrat

pentru dreptunghi

Structura este compusa precum urmeaza:

6 diafragme transversale (vezi fig. 6):

DT1 DT6 - diafragme fara goluri

DT2 DT3 DT5 - diafragme cu un sir de goluri

DT4 diafragma fara goluri

4 diafragme longitudinale (vezi fig. 7)

DLD DLA

DLB DLC

4.1 Diafragmele DT1DT6 (vezi fig. 8)Acest tip de diafragme este alcatuit dintr-un singur montant.

4.1.1 Calculul latimii talpilor

a) Talpile mici

bdr = 0,2 m (pana la primul gol) => bp = 0,2+0,2 = 0,4 m

b) Talpile mari

bdr = 6 x d = 6 x 0,2 = 1,2 m => bp = 0,2 + 1,2 = 1,4 m

4.1.2 Calculul caracteristicilor geometriceDiafragmaMontant/RiglaA1[m2]A2[m2]A3[m2]A4[m2]A5[m2]A6[m2]A7[m2]

DT1DT6M10.161.020.280.560.281.020.16

Yc1

[m]Yc2

[m]Yc3

[m]Yc4

[m]Yc5

[m]Yc6

[m]Yc7

[m]Yc

[m]

14.0011.258.607.105.602.950.207.10

d1[m]d2

[m]d3[m]d4[m]d5[m]d6[m]d7[m]

6.904.151.500.001.504.156.90

Iy1

[m4]Iy2

[m4]Iy3

[m4]Iy4

[m4]Iy5[m4]Iy6[m4]Iy7[m4]Im / Ir

[m4]

0.00212.210.00090.370.00092.210.002156.42

DiafragmaMontant/Riglabp1

[m] bp2

[m]Ami

[m2]Amti

[m2]

DT1DT6Montant 11.400.403.482.58

4.2 Diafragmele DT2DT3DT5 (vezi fig. 9)

Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.


a) Montant 1

bdr = 0,6 m (distanta pana la primul gol)

bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,00 m

b) Montant 2

bp = bdr + bstg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m

c) Rigla

bp = 0,20 m

4.2.2 Calculul caracteristicilor geometriceDiafragmaMontant/RiglaA1

[m2]A2

[m2]Yc1

[m]Yc2

[m]Yc

[m]

DT2DT3DT5M10,40,120,700,300,61

M20,740,162,250,21,89

R10,160,40,4

d1

[m]d2

[m]Iy1

[m4]Iy2

[m4]Im / Ir

[m4]

0,090,310,00130,00360,0197

0,361,690,84420,00091,3979

0,00850,0123

DiafragmaMontant/RiglabpiAmiAmti

DT2DT3DT5M12,000,520,16

M20,400,900,82

R0,20,160,036

4.4 Diafragma DT4 (fig. 11) Acest tip de diafragma este alcatuit dintr-un singur montant


a) Talpa 1

bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bdr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,60 m

b) Talpa 2

bp = 0,40 m

4.4.2 Calculul caracteristicilor geometrice

DiafragmaMontant/RiglaA1

[m2]A2

[m2]A3

[m2]Yc2

[m]Yc3

[m]Yc4

[m]Yc

[m]

DT4M10,521,020,165,62,950,2

d1

[m]d2

[m]d3

[m]Iy1

[m4]Iy2

[m4]Iy3

[m4]Im / Ir

[m4]

2,100,553,300,00192,21090,00216,5590

DiafragmaMontant/Riglabp1 bp2AmiAmti

DT4M12,60,41,71,140

5. DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE RIGIDITATE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE LA DEPLASARI LATERALE

5.1 Diafragme pline DT1, DT6 si DT4Se determina:

I0 = Im moment de inertie global al diafragmei

s coeficient adimensional si este 1 in cazul diafragmelor plines coeficient adimensional

Amt sectiunea activa la forta taietoare

Momentul de inertie echivalent corectat va fi:

Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelul de mai jos:

DiafragmaMontant/RiglaI0s

Amt

DT1DT6Montant 156.42111.502.5840.425

DT4Montant16.56111.501.1405.940

5.2 Diaframe cu goluri DT2, DT3, DT5Se determina astfela) Caracteristicile cadrului real:

rigiditatea la distorsiune a riglelor

-

rigiditatea la distorsiune a montantilor

b) Caracteristicile cadrului inlocuitor

- - rigiditatea la distorsiune a stalpului cadrului echivalent

- - rigiditatea la distorsiune a riglei cadrului echivalent

c) Marimile (, , I0, si )

-

- - coeficient care introduce influenta deformabilitatii axiale a montantilor- - moment de inertie global

- - coeficient de monolitism

- - momentul de inertie echivalent corectat

- si se ia din tabele in functie de valoarile lui si

Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelele de mai jos:

DiafragmaMontant/RiglaKm(Kr)/EmKme (Kre)/Em

DT2DT3DT5Montant 10,0070-0,2567

Montant 20,4993-

Rigla0,01420,1620,0142

I0s

0,05531,33015,712,440,90511,504,72

0,05611,27656,552,410,90511,502,39

6. DISTRIBUTIA INCARCARII TOTALE INTRE DIAFRAGME

Determinarea pozitiei centrului maselor (CM) si centrului de rigiditate (CR)

Fiind structura simetrica CMCR si se afla L/2 respectiv l/2 din cladire.Astfel:

m

m

Distributia incarcarii totale intre diafragme

Distributia incarcarii orizontale din seism se face in conformitate cu relatia:

Mt = S x es

unde:

S=284 044,6 daN rezultanta incarcarii seismice

Mt,s moment de torsiune din seism es = eos + ea = 1,29m (eos=0 excentricitatea centrului maselor in raport cu centrul de rigiditate; ea=1,29 excentricitatea aditionala convetionala)

Calculand pentru fiecare diafragma obtinem:

DiafragmaSMtIei,s [m4]Zi [m]Iei,sSDTiqSDTi

DT1284044,6366417,640,4210,2101,02128044,607101,6

DT2284044,6366417,64,726,6101,0215863,325812,59

DT3284044,6366417,62,393,6101,029144,823887,26

DT4284044,6366417,65,940101,0216702,788313,26

DT5284044,6366417,62,393,6101,029144,823887,26

DT6284044,6366417,640,4210,2101,02128044,607101,60

7. CALCULUL FORTELOR AXIALE NS1=6,48 m2

S2=3,24 m2

S3=5,17 m2

S4=2,25 m2

S5=0,045 m2

S6=0,02 m2

S7=0,18 m2

S8=28,35 m2

S9=2,25 m2q terasa=1275 daN/m2qepl. current=838 daN/m2Diafragma DT1 (etaj 5)N1=

4550 daN/ml

Greutatea diafragmei

G= = 24,360 daN

Greutatea diafragmei/ ml = =1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1N2=2891,1 daN/ml

Greutate atic = 21195 daN

Gatic/ml=255 daN/ml

N5 = Gatic + N1+ Gd = 6238 daN/m

N4 = N5+ N2 + Gd = 10562 daN/m

N3 = 14886 daN/m

N2 = 19210 daN/mN1 = 23534 daN/m

Np = 27858 daN/m

Diafragma DT2Nterasa = 4550 daN/ml

Greutate diafragma

G = 9940 daN

G diafr/ml = 1420 daN/ml

Nplanseu = 2891,1 daN/ml

N5 = 5970 daN/ml

N4 = 10281 daN/ml

N3 = 14592 daN/ml

N2 = 18903 daN/ml

N1 = 23214 daN/ml

Np = 27525 daN/ml


Greutate diafragma

G = 9940 daN



N5 = 5970 daN/ml

N4 = 10281 daN/ml

N3 = 14592 daN/ml

N2 = 18903 daN/ml

N1 = 23214 daN/ml

Np = 27525 daN/mlDiafragma DT4GDT4 = 11900 daN

GDT4/ml = 1434daN/m

N5 = 5984 daN/ml

N4 = 10308 daN/ml

N3 = 14634 daN/ml

N2 = 18959 daN/ml

N1 = 23284 daN/ml

Np = 27609 daN/ml


Greutate diafragma

G = 9940 daN



N5 = 5970 daN/ml

N4 = 10281 daN/ml

N3 = 14592 daN/ml

N2 = 18903 daN/ml

N1 = 23214 daN/ml

Np = 27525 daN/mlDiafragma DT6Nterasa = 4550 daN/ml

Greutate diafragma

G = 9940 daN



N5 = 5970 daN/ml

N4 = 10281 daN/ml

N3 = 14592 daN/ml

N2 = 18903 daN/ml

N1 = 23214 daN/ml

Np = 27525 daN/mlDiafragma DT6(etaj 5)N1=4550 daN/ml

Greutatea diafragmei

G = 24360 daN

Greutatea diafragmei/ml = 1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului curent pe o diafragma DT1N2 = 2891,1 daN/ml

Greutate atic = 21190 daN

Gatic/ml = 255 daN/ml

N5 = 6238 daN/m

N4 = 10562 daN/m

N3 = 14886 daN/m

N2 = 19210 daN/m

N1 = 23534 daN/m

Np = 27858 daN/m8. DETERMINAREA MOMENTELOR INCOVOIETOARE SI A FORTELOR TAIETOARE

Se folosesc urmatoarele relatii de calcul:

(deja calculat anterior)

Ms coeficienti functie de si

Rezultatele calculelor sunt prezentate in tabele de mai jos:

DT1

NivelmsqSDTiHM

5-40101.625.20.00

4-50.83101.625.2535.52

4-30.33101.625.2-212.92

3-41.2101.625.2774.24

3-20.25101.625.2-161.30

2-31.17101.625.2754.88

2-10.19101.625.2122.59

1-20.79101.625.2509.71

1-p0.91101.625.2587.13

p-10.09101.625.258.07

DT2

NivelmsqSDTiHM

5-4012.5925.20.00

4-50.8312.5925.266.36

4-30.3312.5925.2-26.38

3-41.212.5925.295.94

3-20.2512.5925.2-19.99

2-31.1712.5925.293.54

2-10.1912.5925.215.19

1-20.7912.5925.263.16

1-p0.9112.5925.272.76

p-10.0912.5925.27.20

DT3

NivelmsqSDTiHM

5-407.2625.20.00

4-50.837.2625.238.27

4-30.337.2625.215.21

3-41.27.2625.255.32

3-20.257.2625.211.53

2-31.177.2625.253.94

2-10.197.2625.28.76

1-20.797.2625.236.42

1-p0.917.2625.241.95

p-10.097.2625.24.15

DT4

NivelmsqSDTiHM

5-4013.2625.20.00

4-50.8313.2625.269.89

4-30.3313.2625.2-27.79

3-41.213.2625.2101.05

3-20.2513.2625.2-21.05

2-31.1713.2625.298.52

2-10.1913.2625.216.00

1-20.7913.2625.266.52

1-p0.9113.2625.276.63

p-10.0913.2625.27.58

DT5

NivelmsqSDTiHM

5-407.2625.20.00

4-50.837.2625.238.27

4-30.337.2625.215.21

3-41.27.2625.255.32

3-20.257.2625.211.53

2-31.177.2625.253.94

2-10.197.2625.28.76

1-20.797.2625.236.42

1-p0.917.2625.241.95

p-10.097.2625.24.15

DT6

NivelmsqSDTiHM

5-40101.625.20.00

4-50.83101.625.2535.52

4-30.33101.625.2-212.92

3-41.2101.625.2774.24

3-20.25101.625.2-161.30

2-31.17101.625.2754.88

2-10.19101.625.2122.59

1-20.79101.625.2509.71

1-p0.91101.625.2587.13

p-10.09101.625.258.07

Astfel eforturile sectionale sunt:DT1

NivelMTN

50.008.026238

4-212.9215.5210562

3-161.3022.2314886

2122.5928.2019210

1587.1333.4323534

P1232.3337.9227858

DT2

NivelMTN

50.005.065970

4-26.389.7910281

3-19.9914.0214592

215.1917.7918903

172.7621.0923214

P152.7123.9227525

DT3

NivelMTN

50.005.065970

415.219.7910281

311.5314.0214592

28.7617.7918903

141.9521.0923214

P88.0623.9227525

DT4

NivelMTN

50.008.325984

4-27.7916.110308

3-21.0523.0614634

216.0029.2518959

176.6334.6823284

P160.8339.3427609

DT5

NivelMTN

50.005.065970

415.219.7910281

311.5314.0214592

28.7617.7918903

141.9521.0923214

P88.0623.9227525

DT6

NivelMTN

50.008.026238

4-212.9215.5210562

3-161.3022.2314886

2122.5928.2019210

1587.1333.4323534

P1232.3337.9227858

9. CALCULUL ARMATURILOR TRANSVERSALE

Calculul la compresiune (intindere) se realizeaza in conformitatea cu STAS 10107/0-90.

Necesitatea armaturilor constructive nu se stabileste de regula din calcul prevederea lor fiind determinata de acoperirea unor solicitari neevidentiate in calcule curente (de ex. cele din contractia betonului, variatii de temperatura, etc.).

Se executa armare continua realizata cu ajutorul a doua plase de armature dispuse spre fata peretelui cu acoperire de beton de 1,5 cm.

Cele doua plase de armature se leaga intre ele cu agrafe de 5-6 mm diametru I minim 6-8 buc/m2 de perete.

1. Diafragmele de la etajul 1 - etajul 5: tab 2.9 [2]

plase sudate din sarma trasa mata

a) armature verticale: 8/25 cm

procentul de armare p = 0,1%

b) Armaturi orizontale: 8/25 cm

Procentul de armare p = 0,12%

2. Diafragmele de la etajele intermediare

plase sudate din sarma trasa mata

a) armature verticale: 6/20 cm


b) armaturi orizontale: 6/20 cm


3. Armari locale ale elementelor verticale (capetelor de diafragme cu si fara bulbi)

Se realizeaza cu carcase de tipul celor utilizate la armarea stalpilor.

In cazul capetelor de diafragme cu bulbi, armarea se face cu un procent de minim 0,4% din aria ingrosarii, in timp ce armarea zonelor de capat a diafragmelor fara bulbi se face cu un procent de minim 0,6% din aria zonei armate.

Barele verticale din zonele de capat vor avea diametrul de 10 - 12 mm

Etrierii vor avea diametrul 6 se vor dispune la distanta de 10 cm.4. Armarea intersectiilor de diafragme

Se face cu carcase cu 2 etrieri in cruce care fac legatura cu armarea orizontala a peretilor. Armarea verticala minima este de 412.5. Armarea intersectiilor peretilor cu planseeleSe face pe grosimea planseului cu o centura, formata din 4 bare cu diametrul minim al armaturiloe 10.

In cazul armarii diafragmelor cu plase continue, prevederea a doua bare cu diametrul de 8 mm se considera suficienta.

Centura de la intersectia cu planseul va avea inaltimea de 40 - 45 cm

In dreptul golurilor pentru usi, barele din centura se vor inadi prin petrecere cu barele din boiandrugi fara a se continua deasupra golului.

6. Dimensionarea armaturilor in diafragmele de beton armat

Diafragma T1N=408,30 t

M=2451 tm

T=46,85 t

Se alege beton BC 20: Rc=65 daN/cm2

PC 52: Rt= 6,7 daN/cm2

Ra 3000 daN/cm2

Verificarea sectiunilor de beton:

n0 = 0,0267 cm2Capatul de bulb comprimat

At = 0,28 m2

Ai = 2,84 m2

=0,098

Se considera =1

n0

0,0267

Abc = 0,12 m2

At = 0,157

= 0,915

n0

0,0267

Qc

QcdaN

Dimensionarea armaturii de la capetele diafragmei

Pozitia centruluide greutate G

lg = Im1 = 7,10 m lflTalpa se afla in zona comprimata

n=0,0267 cm2

m=0,114

=0,2 =>

Armatura de rezistenta din bulbi

Aa = 6,15 cm2

Armatura necesara din pmin = 0,1%

Aa1+ Aa1> pmin%

pmin%= 2,84 cm2

Aa1 = 14,20 cm2

Aa1 = 1,57 cm2

= 0,9

n = 0,30

m = 0,127

=0,2 =>

Armatura de rezistenta din talpa

Aa2 = 2,6 cm2

Armatura necesara din pmin de armare

pmin = 0,1%

Aa = 2,84 cm2

Dimensionarea armaturilor din camp

Aanivel=

Armatura verticala Aas=4,0 cm2

Se dispune: plasa sudata 6/10 cm1

_1305070552.unknown

_1305070568.unknown

_1305070584.unknown

_1305070592.unknown

_1305070596.unknown

_1305070598.unknown

_1305070600.unknown

_1305070601.unknown

_1305070602.unknown

_1305070599.unknown

_1305070597.unknown

_1305070594.unknown

_1305070595.unknown

_1305070593.unknown

_1305070588.unknown

_1305070590.unknown

_1305070591.unknown

_1305070589.unknown

_1305070586.unknown

_1305070587.unknown

_1305070585.unknown

_1305070576.unknown

_1305070580.unknown

_1305070582.unknown

_1305070583.unknown

_1305070581.unknown

_1305070578.unknown

_1305070579.unknown

_1305070577.unknown

_1305070572.unknown

_1305070574.unknown

_1305070575.unknown

_1305070573.unknown

_1305070570.unknown

_1305070571.unknown

_1305070569.unknown

_1305070560.unknown

_1305070564.unknown

_1305070566.unknown

_1305070567.unknown

_1305070565.unknown

_1305070562.unknown

_1305070563.unknown

_1305070561.unknown

_1305070556.unknown

_1305070558.unknown

_1305070559.unknown

_1305070557.unknown

_1305070554.unknown

_1305070555.unknown

_1305070553.unknown

_1305070544.unknown

_1305070548.unknown

_1305070550.unknown

_1305070551.unknown

_1305070549.unknown

_1305070546.unknown

_1305070547.unknown

_1305070545.unknown

_1305070539.dwg

_1305070541.dwg

_1305070542.unknown

_1305070540.dwg

_1305070537.dwg

_1305070538.dwg

_1305070536.dwg

cladiri sem ii an iii

Documents