calcul elemente hala metalica
DESCRIPTION
Excel pentru calculul elementelor structurale ale halei metalice de la proiectul din anul IVTRANSCRIPT
S0k
AmplasamanetAlba iulia 1.5 Ce= 1 (99% cazuri)Alexandria 2.5 Ct= 0.8 Expunere redusaArad 1.5 1 Expunere normalaBacau 2.5 1.2 Expunere completaBaia Mare 2Bistrita 1.5Botosani 2.5Brasov 2Braila 2.5Bucuresti 2Buzau 2Calarasi 2.5Cluj Napoc 1.5Constanta 1.5Craiova 2Deva 1.5Drobeta Tu 2Focsani 2Galati 2.5Giurgiu 2.5Hunedoara 1.5Iasi 2.5Miercurea 2Oradea 1.5Piatra Nea 2Pitesti 2Ploiesti 2Ramnicu Va 2Sf Gheorgh 2Sibiu 1.5Slatina 2Slobozia 2.5Suceava 2.5Targoviste 2Targu Jiu 2Targu Mure 1.5Timisoara 1.5Tulcea 2.5Vaslui 2Zalau 1.5
Sk=S0,k∙Ce∙Ct∙μi
s b a x s e [cm] i[cm]3 20 20x3 1.12 0.598 0.392 0.59 20x33 25 25x3 1.42 0.723 0.803 0.751 25x34 25 25x4 1.85 0.762 1.02 0.741 25x43 30 30x3 1.74 0.835 1.4 0.899 30x34 30 30x4 2.27 0.878 1.8 0.892 30x44 35 35x4 2.67 1 2.95 1.05 35x44 40 40x4 3.08 1.12 4.47 1.21 40x4
5.00 40 40x5 3.79 1.16 5.43 1.2 40x54.5 45 45x4.5 3.9 1.25 7.14 1.35 45x4.5
4 50 50x4 3.89 1.36 8.97 1.52 50x45 50 50x5 4.8 1.4 11 1.51 50x56 50 50x6 5.69 1.45 12.8 1.5 50x65 60 60x5 5.82 1.64 19.4 1.82 60x56 60 60x6 6.91 1.69 22.8 1.82 60x68 60 60x8 9.03 1.77 29.2 1.8 60x87 65 65x7 8.7 1.85 33.4 1.96 65x76 70 70x6 8.13 1.93 36.9 2.13 70x67 70 70x7 9.4 1.97 42.3 2.12 70x76 75 75x6 8.73 2.05 45.8 2.29 75x68 75 75x8 11.4 2.14 59.1 2.27 75x88 80 80x8 12.3 2.26 72.2 2.43 80x8
10 80 80x10 15.1 2.34 87.5 2.41 80x107 90 90x7 12.2 2.45 92.6 2.75 90x78 90 90x8 13.9 2.5 104 2.74 90x89 90 90x9 15.5 2.54 116 2.73 90x9
10 90 90x10 17.1 2.58 127 2.72 90x108 100 100x8 15.5 2.74 145 3.06 100x8
10 100 100x10 19.2 2.82 177 3.04 100x1012 100 100x12 22.7 2.9 207 3.02 100x1210 120 120x10 23.2 3.31 313 3.67 120x1012 120 120x12 27.5 3.4 368 3.65 120x1212 130 130x12 30 3.64 472 3.97 130x1210 150 150x10 29.3 4.03 624 4.62 150x1012 150 150x12 34.8 4.12 737 4.6 150x1215 150 150x15 43 4.25 898 4.57 150x1515 160 160x15 46.1 4.49 1100 4.88 160x1516 180 180x16 55.4 5.02 1680 5.51 180x1618 180 180x18 61.9 5.1 1870 5.49 180x1816 200 200x16 61.8 5.52 2340 6.16 200x1618 200 200x18 69.1 5.6 2600 6.13 200x1820 200 200x20 76.3 5.68 2850 6.11 200x2024 200 200x24 90.6 5.84 3300 6.06 200x24
A[cm2] I[cm4]
e [mm] i[mm] 2A112 5.98 3.92 5.9 224 1142 7.23 8.03 7.51 284 2185 7.62 10.2 7.41 370 3174 8.35 14 8.99 348 4227 8.78 18 8.92 454 5267 10 29.5 10.5 534 6308 11.2 44.7 12.1 616 7379 11.6 54.3 12 758 8390 12.5 71.4 13.5 780 9389 13.6 89.7 15.2 778 10480 14 110 15.1 960 11569 14.5 128 15 1138 12582 16.4 194 18.2 1164 13691 16.9 228 18.2 1382 14903 17.7 292 18 1806 15870 18.5 334 19.6 1740 16813 19.3 369 21.3 1626 17940 19.7 423 21.2 1880 18873 20.5 458 22.9 1746 19
1140 21.4 591 22.7 2280 201230 22.6 722 24.3 2460 211510 23.4 875 24.1 3020 221220 24.5 926 27.5 2440 231390 25 1040 27.4 2780 241550 25.4 1160 27.3 3100 251710 25.8 1270 27.2 3420 261550 27.4 1450 30.6 3100 271920 28.2 1770 30.4 3840 282270 29 2070 30.2 4540 292320 33.1 3130 36.7 4640 302750 34 3680 36.5 5500 313000 36.4 4720 39.7 6000 322930 40.3 6240 46.2 5860 333480 41.2 7370 46 6960 344300 42.5 8980 45.7 8600 354610 44.9 11000 48.8 9220 365540 50.2 16800 55.1 11080 376190 51 18700 54.9 12380 386180 55.2 23400 61.6 12360 396910 56 26000 61.3 13820 407630 56.8 28500 61.1 15260 419060 58.4 33000 60.6 18120 42
A[mm2] I[mm4]
I.Calcul incarcari
1.1.Tabel incarcari
Nr.crt Incarcare Tip
S.L.S
Coeficient
1 P 0.16 1
2 P 0.2 1
3 Spatiu Tehnic CvasiP. 0.3 14 Praf industrial CvasiP. 1 15 Zapada V 1.44 1
Total
Figura 1.1 Calculul coeficientului de forma a acoperisului
Incarcarea preluata de o pana,uniform distribuita pe toata lungimea panei,este "p" [kN/m]:Distanta "a" cu care determinam "p" este distanta maxima dintre doua pane consecutive:
6.2 [kN/m]
8.81 [kN/m]
Valoarea incarcarii „p” se descompune dupa cele doua directii principale ale sectiunii panei:
Figura 1.3 Schema statica pana.Valori coeficienti pentru calculul fortelor taietoare si momentelor incovoietoare
Valori normate [kN/m2]
Greutate proprie invelitoare
Greutate proprie pane+contrav.
qSLS=
pSLS= qSLS∙a=
pSLU= qSLU∙a=
II.Dimensionare Pana
II.1 Dimensionarea inimii panei (constanta pe toata lungimea) Se calculeaza un moment ponderat,M*, astfel:
M*[kNm]= 77.02
327744.68
Propunem grosimea pentru tabla folosita la inima panei :
Intaltimea optima a inimii panei este:
Verificam supletea inimii panei:
II.2 Dimensionarea sectiunii primului reazem intermediar (S3)
Solicitari: 132.98 kNm
65.78 kN
Modul de rezistenta necesar al sectiunii:
565872.34
Aria necesara a unei talpi este:
1495
Latimea necesara a talpii:
186.9
Verificarea de suplete:
11.6
W*nec=
tw[mm]=
hoptimw [mm]=
MedS3=
VedS3,st=
Propunem tf intre (1.2..2.5)tw
WnecS3=
Anec,talpaS3=
bf,necesarS3=
<14ε
II.3 Dimensionarea sectiunii primului camp si a reazemelor intermediare curente (S2)
Solicitari: 99.64 kNm
52.62 kN
Vom utiliza aceeasi grosime de tabla ca cea utilizate in cazul sectiunii S3
Modulul de rezistenta necesar al sectiunii S2 este:
424000
Aria necesara a unei talpi este:
Latimea necesara a talpii:
133.1
Verificarea supletii talpii:
8.5
II.4 Dimensionarea sectiunii de camp curent (S1)
Solicitari: 58.22 kNm
Se va utiliza aceeasi grosime a tablei talpii ca in cazul sectiunilor S2 si S3
Modulul de rezistenta necesar al sectiunii S1 este:
247744.68
Aria necesara a unei talpi este:
MedS2=
VedS2=
WnecS2=
Anec,talpaS2=
bf,necesarS2=
<14ε
MedS1=
WnecS1=
Anec,talpaS1=
Latimea necesara a talpii:
66.4
Verificarea supletii talpii: 4.1
III.1 Verificari la starea limita de rezistenta (S.L.U)
III.1.1 Verificarea sectiunii S1(Sectiunea de camp curent)
III.1.2 Verificarea sectiunii S2(Sectiunea de reazem curent)
bf,necesarS1=
<14ε
Sectiunea S2 indeplineste toate conditiile de rezistenta
III.1.3 Verificarea sectiunii S3(Sectiunea de pe primul reazem)
Relatiile de verificare sunt aceleasi ca in cazul sectiunii S2.Desenul cu sectiunea este in princiupiu acelasi,cu mentiunea ca ai alta latime a talpii.
132.98 [kNm]
65.78 [kN]
98820653
227.4 <fy=235 Mpa
Sectiunea S3 indeplineste prima conditie de rezistenta
49.9 < 135.7Sectiunea S3 indeplineste a doua conditie de rezistenta
222.1 Mpa
238.4 > 235
Sectiunea S3 nu indeplineste a 3-a conditie de rezistenta si necesita redimensionare
200 [mm]
Verificam supletea talpilor: 12.3
103391267
212.3 Mpa
229.3 < 235
Sectiunea S3 indeplineste a 3-a conditie de rezistenta
Sectiunea S3 indeplineste toate conditiile de rezistenta
III.2 Verificari la starea limita de deformatie (S.L.E.N)
Verificari: unde
M3=
V3=
Iy-y3= [mm4]
Verificare σmax:σmax=
Verificare τ:τ=
Verificare σ*+τ:σ*=σech=
bf3=
<14εIy-y
3= [mm4]
σ*=σech=
fl≤fadm fl=f1-f2
6.Determinarea lungimilor necesare pentru cordoanele de sudura.
238.4 [mm]
238.4 [mm]
IV.2 Dimensionarea joantei de montaj de pe reazemul curent
h= 354 [mm]2.Se apreciaza valoarea fortei "H":
99.7 [kNm]
H= 281.7 [kN]
120 120
160 160
4.Stabilirea grosimilor ecliselor:
7.493 [mm]
9.99 [mm]
5.6
5.6
6.Determinarea lungimilor necesare pentru cordoanele de sudura.
222 [mm]
222 [mm]
l1nec= H/(2∙a1+fy/√3)+2a1 l1=
l2nec= H/(2∙a2+fy/√3)+2a2 l2=
1.Se apreciaza distanta "h" dintre centrele de greutate ale ecliselor(egala cu bratul de parghie al cuplului de forte "H" in care se descompune M
h≈hw+3t
H=M20/h;
M20=
3.Propunem bSUP≤b-20mm si bINF≥b+20mm
bSUP≤ bSUP=
bINF≥ bINF=
tinfnec=H/(fy∙bINF)
tinfnec=
tsupnec=H/(fy∙bsup)
tsupnec=
5.Propunem grosimilor pentru cordoanele de sudura (a1 si a2) astfel incat:
a1≤min(0.7t;0.7tSUP)
a2≤min(0.7t;0.7tINF)
l1nec= H/(2∙a1+fy/√3)+2a1 l1=
l2nec= H/(2∙a2+fy/√3)+2a2 l2=
Calcul incarcare din zapada
Amplasament 14
Expunere 3
S.L.S S.L.U D/2 [mm]= 12000
Coeficient1200
5.711
0.16 1.35 0.216 0.8
0.2 1.35 0.27 0.952
0.3 1.35 0.4051 1.35 1.35
1.44 1.5 2.16
3.1 4.401
Figura 1.1 Calculul coeficientului de forma a acoperisului
Figura 1.2 Determinarea incarcarii pentru dimensionarea panelor
Incarcarea preluata de o pana,uniform distribuita pe toata lungimea panei,este "p" [kN/m]: [kN/m]Distanta "a" cu care determinam "p" este distanta maxima dintre doua pane consecutive: a [mm]= 2000
8.77
Valoarea incarcarii „p” se descompune dupa cele doua directii principale ale sectiunii panei: 6.17
Figura 1.3 Schema statica pana.Valori coeficienti pentru calculul fortelor taietoare si momentelor incovoietoare
Valoare [kN/m2]
Valoare [kN/m2]
h2 [mm]=
α(◦)=
μ1=
μ2=
qSLU=
p=q∙a
pzSLU= pSLU∙cosα=
pzSLS= pSLS∙cosα=
Dimensionarea inimii panei (constanta pe toata lungimea) Se calculeaza un moment ponderat,M*, astfel:
Med=β∙pzSLU∙t2
Ved=α∙pzSLU∙t
4
329 Alegem inaltimea inimii panei multiplu de 10 mm:
Verificam supletea inimii panei: 82.5 <124ε
Dimensionarea sectiunii primului reazem intermediar (S3)
4.8 8 mm
10
mm Propun 190 mm
mm3
hw[mm]=
1.2tw= Aleg tf =
2.5tw=
mm3
mm2
bf3=
Dimensionarea sectiunii primului camp si a reazemelor intermediare curente (S2)
Vom utiliza aceeasi grosime de tabla ca cea utilizate in cazul sectiunii S3 8 mm
Modulul de rezistenta necesar al sectiunii S2 este:
1065
mm Propun 140 mm
Se va utiliza aceeasi grosime a tablei talpii ca in cazul sectiunilor S2 si S3 8 mm
Modulul de rezistenta necesar al sectiunii S1 este:
531
tf=
mm3
mm2
bf2=
tf=
mm3
mm2
mm Propun 70 mm
Relatia de verificare este:
58.22 [kNm]
43973293
169 [mm]
223.8 [Mpa] <fy=235
Sectiunea S1 indeplineste conditiile de rezistenta
Verificarea sectiunii S2(Sectiunea de reazem curent)
99.64 [kNm]
75967587
169 [mm]
Z*= 165 [mm]
221.7 [Mpa]
Sectiunea S2 indeplineste prima conditie de rezistenta
bf1=
M1=
Iy-y1= [mm4]
Zmax=
σmax=
M2=
Iy-y2= [mm4]
Zmax=
σmax=
52.62 kN
39.9 Mpa <Sectiunea S2 indeplineste a doua conditie de rezistenta
216.4 [Mpa]
227.1 < 235 Mpa
Sectiunea S2 indeplineste a treia conditie de rezistenta
Verificarea sectiunii S3(Sectiunea de pe primul reazem)
Relatiile de verificare sunt aceleasi ca in cazul sectiunii S2.Desenul cu sectiunea este in princiupiu acelasi,cu mentiunea ca ai alta latime a talpii.
Sectiunea S3 indeplineste prima conditie de rezistenta
MPaSectiunea S3 indeplineste a doua conditie de rezistenta
MPa
Sectiunea S3 nu indeplineste a 3-a conditie de rezistenta si necesita redimensionare
MPa
Sectiunea S3 indeplineste a 3-a conditie de rezistenta
V2=
τ=
σ*=σech.max=
Dimensionarea joantei de montaj din primul reazem intermediar
h=2.Se apreciaza valoarea fortei "H":
4.Stabilirea grosimilor ecliselor:
1.Se apreciaza distanta "h" dintre centrele de greutate ale ecliselor(egala cu bratul de parghie al cuplului de forte "H" in care se descompune M10)
h≈hw+3t
H=M10/h;
3.Propunem bSUP≤b-20mm si bINF≥b+20mm
bSUP≤
bINF≥
6.Determinarea lungimilor necesare pentru cordoanele de sudura. 7.Verificarea conditiilor constructive.
240 [mm] 75 240
240 [mm] 75 240
[mm]
[mm]
8 [mm]
10 [mm]
4 [mm]
4 [mm]
6.Determinarea lungimilor necesare pentru cordoanele de sudura. 7.Verificarea conditiilor constructive.
230 [mm] 60
230 [mm] 60
tinfnec=H/(fy∙bINF)
tinfnec=
tsupnec=H/(fy∙bsup)
tsupnec=
5.Propunem grosimilor pentru cordoanele de sudura (a1 si a2) astfel incat:
a1≤min(0.7t;0.7tSUP)
a2≤min(0.7t;0.7tINF)
15∙a1≤l1≤60∙a1
15∙a2≤l2≤60∙a2
1.Se apreciaza distanta "h" dintre centrele de greutate ale ecliselor(egala cu bratul de parghie al cuplului de forte "H" in care se descompune M10)
tinfef=
tsupef=
5.Propunem grosimilor pentru cordoanele de sudura (a1 si a2) astfel incat:
a1=
a2=
15∙a1≤l1≤60∙a1
15∙a2≤l2≤60∙a2
Calcul incarcare din zapada
1.5 24000
1.2 Traveea[mm] 12000
1 S235 fy[Mpa] 235
1.44 ε 1
1.72
Figura 1.2 Determinarea incarcarii pentru dimensionarea panelor
[kN/m]
[kN/m]
Figura 1.3 Schema statica pana.Valori coeficienti pentru calculul fortelor taietoare si momentelor incovoietoare
Sk=S0,k∙Ce∙Ct∙μi [kN/m2]
S0,k =Deschidere[
mm]Ce =
Ct =
Sk1 (calcul pana)=
Sk2 (calcul grinda)=
Sectiunea 1 Sectiunea 2
58.22 99.64 132.98
0 52.62 65.78
Sectiuni/ Eforturi
Sectiunea 3 stanga
Med [kNm]
Ved [kN]
Sectiunea S1 indeplineste conditiile de rezistenta
<fy=235
Sectiunea S2 indeplineste prima conditie de rezistenta
93.6 [kNm]
70.2 [kNm]
111.06 [kNm]
46.8 [kNm]
70.2 [kNm]
105 [mm]
53 [mm]
181 [mm]
137 [mm]
52 [mm] fI<fadm
44 [mm] fIII<fadm
60 [mm]
Sectiunea panei indeplineste conditiile de deformabilitate
354 [mm]2.Se apreciaza valoarea fortei "H":
133 [kNm]
H= 375.8 [kN]
180 180 [mm]
220 220 [mm]
4.Stabilirea grosimilor ecliselor:
M10n=
M20n=
M1n=M3
n=
M2n=
M4n=M20
n=
f1=
f2=
f3=
f4=
fI=
fIII=
fadm=
1.Se apreciaza distanta "h" dintre centrele de greutate ale ecliselor(egala cu bratul de parghie al cuplului de forte "H" in care se descompune M10)
h≈hw+3t
H=M10/h;
M10=
3.Propunem bSUP≤b-20mm si bINF≥b+20mm
bSUP=
bINF=
7.269 [mm] 8 [mm]
8.885 [mm] 9 [mm]
5.6 5 [mm]
5.6 5 [mm]
7.Verificarea conditiilor constructive.
300
300
7.Verificarea conditiilor constructive.
230 240
230 240
tinfnec=H/(fy∙bINF)
tinfef=
tsupnec=H/(fy∙bsup)
tsupef=
5.Propunem grosimilor pentru cordoanele de sudura (a1 si a2) astfel incat:
a1≤min(0.7t;0.7tSUP) a1=
a2≤min(0.7t;0.7tINF) a2=
D/2= 12000 1.Schema geometrica fermah1= 1600
h2= 1200
a= 2000
12060
2.Stabilire incarcari
3.Stabilire eforturi axiale in barele fermei
114.55021 [kN]
-605.7485 [kN] -676.55841 [kN]
354.06982 [kN] -1358.7108 [kN]
-182.5075 [kN] -1453.8996 [kN]
22.062347 [kN]
L010=
N610=
N23= N01=N13= N02=
N34= N35=N57= N24=
N47= N79=N910= N46=
N76= N68=
4.1.Dimensionarea barelor talpii superioare (bare comprimate)
35 Bara 7-9: Bara 9-10: -1453.9 6186.9 8600 201034 Bara 3-5 Bara 5-7: -1358.711 5781.8 6960 201029 Bara 0-1 Bara 1-3 -676.5584 2879 4540 2010
4.2.Dimensionarea montantilor (bare comprimate)
13 Bara 1-2: -110.16 468.8 1164 144013 Bara 4-5: -110.16 468.8 1164 176013 Bara 6-9: -110.16 468.8 1164 208013 Bara 8-10: 0 0 1164 2240
4.3.Dimensionarea barelor talpii inferioare (bare intinse)
28 Bara 0-2: 862.12086 3668.6 3840 256131 Bara 2-4: 1101.6 4687.7 5500 400034 Bara 4-6: 1468.8 6250.3 6960 400034 Bara 6-8: 1416.34 6027 6960 4000
4.4.Dimensionarea diagonalelor intinse
13 Bara 6-10: 114.55021 487.5 1164 2752.817 Bara 3-4: 354.06982 1506.7 1626 2262.411 Bara 6-7: 22.062347 93.9 960 2499.2
4.5.Dimensionarea diagonalelor comprimate
29 Bara 2-3: -605.7485 2577.7 4540 2262.419 Bara 4-7: -182.5075 776.7 1746 2499.2
5.1 Verificarea starii limita de deformatie
Bara
6-10
P= 110.16 [kN] 2-3
77.64 [kN] 3-4
4-77-60-11-33-55-77-9
Ned [kN] Anec [mm2] Aeff [mm2] Lb,y [mm]
Ned [kN] Anec [mm2] Aeff [mm2] Lb,y [mm]
Ned [kN] Anec [mm2] Aeff [mm2] Lb,y [mm]
Ned [kN] Anec [mm2] Aeff [mm2] Lb,y [mm]
Ned [kN] Anec [mm2] Aeff [mm2] Lb,y [mm]
fmax≤fadm
Ns.l.e.n=Ns.l.u∙Pn/P
Pn=
9-100-22-44-66-85-46-91-28-10
fmax=fadmin=
fmax<fadmisibil6.1. Dimensionarea prinderilor cu sudura
fu= 360 Mpa fvwd= 207.8461A.Diagonale 0-2 Nef= 862.12086 [kN] Ns1=
Ncap= 902.4 [kN] Ns2=Nimb= 862.12086 [kN]
l1,nec= 260.18154 [mm] l1,eff= 270l2,nec= 109.4752 [mm] l2,eff= 110
2-3 Nef= 605.7485 [kN] Ns1=Ncap= 1066.9 [kN] Ns2=Nimb= 605.7485 [kN]
l1,nec= 184.43585 [mm] l1,eff= 190l2,nec= 82.431546 [mm] l2,eff= 90
3-4 Nef= 354.06982 [kN] Ns1=Ncap= 382.11 [kN] Ns2=Nimb= 354.06982 [kN]
l1,nec= 183.26209 [mm] l1,eff= 190l2,nec= 74.097797 [mm] l2,eff= 75
4-7 Nef= 182.5075 [kN] Ns1=Ncap= 410.31 [kN] Ns2=Nimb= 182.5075 [kN]
l1,nec= 98.154067 [mm] l1,eff= 100l2,nec= 41.28731 [mm] l2,eff= 45
6-7 Nef= 22.062347 [kN] Ns1=
Ncap= 225.6 [kN] Ns2=Nimb= 22.062347 [kN]
l1,nec= 18.737702 [mm] l1,eff= 100l2,nec= 10.953551 [mm] l2,eff= 100
6-10 Nef= 114.55021 [kN] Ns1=Ncap= 273.54 [kN] Ns2=Nimb= 114.55021 [kN]
l1,nec= 72.747964 [mm] l1,eff= 100l2,nec= 31.107032 [mm] l2,eff= 100
A.Montanti
1-2 Nef= 110.16 [kN] Ns1=Ncap= 273.54 [kN] Ns2=Nimb= 110.16 [kN]
l1,nec= 70.189803 [mm] l1,eff= 100l2,nec= 30.144788 [mm] l2,eff= 100
4-5 Nef= 110.16 [kN] Ns1=Ncap= 273.54 [kN] Ns2=Nimb= 110.16 [kN]
l1,nec= 70.189803 [mm] l1,eff= 100l2,nec= 30.144788 [mm] l2,eff= 100
6-9 Nef= 110.16 [kN] Ns1=Ncap= 273.54 [kN] Ns2=Nimb= 110.16 [kN]
l1,nec= 70.189803 [mm] l1,eff= 100l2,nec= 18.072394 [mm] l2,eff= 100
8-10 Nef= 0 [kN] Ns1=Ncap= 225.6 [kN] Ns2=Nimb= 0 [kN]
l1,nec= 6 [mm] l1,eff= 100l2,nec= 6 [mm] l2,eff= 100
7.1. Amplasarea placutelor de solidarizare
2.1.Calculul reactiunilor transmise de pane
41.6 [kN]
121.2 [kN]
102.6 [kN]
105.3 [kN]
Fie P incarcarea care actioneaza asupra fermei:
corectie 108.9
862.12086 [kN] -110.16 [kN]
1101.6 [kN] 0
1468.8 [kN]
1416.34 [kN]
tguseu
Fermele preiau incarcarile de la pane(deci avem aceeasi valoare a incarcarii normate) si in plus se mai adauga greutate proprie a fermei,considerata de 0.15
kN/m2)
Gprop.ferma
V0=
V10=
V20=
V30=
P=V30+1.35∙0.15∙a∙t=
N12=N54=N69=
N810=
4.1.Dimensionarea barelor talpii superioare (bare comprimate) bmax/10= 15 15
Φ
2010 45.7 67.74 44 29.7 0.47 0.682010 46 66.99 43.7 30 0.47 0.682010 30.2 47.37 66.6 42.4 0.71 0.88
Φ
1800 18.2 30.04 79.1 59.9 0.84 1.012200 18.2 30.04 96.7 73.2 1.03 1.232600 18.2 30.04 114.3 86.6 1.22 1.492800 18.2 30.04 123.1 93.2 1.31 1.63
12000 30.4 46.89 84.2 255.9 902.4 0.9612000 36.5 55.27 109.6 217.1 1292.5 0.8512000 46 66.99 87 179.1 1635.6 0.912000 46 66.99 87 179.1 1635.6 0.87
3441 18.2 30.04 151.3 114.5 273.54 0.422828 21.3 34.23 106.2 82.6 382.11 0.933124 15.1 26.27 165.5 118.9 225.6 0.1
Φ
2828 30.2 47.37 74.9 59.7 0.8 0.973124 22.9 36.17 109.1 86.4 1.16 1.41
5.1 Verificarea starii limita de deformatie
n[-]
114.55021 80.734193 -0.38 3441 0.43
-605.7485 -426.9273 -0.63 2828 0.80
354.06982 249.54594 0.51 2828 1.05
-182.5075 -128.63 -0.47 3124 0.5222.062347 15.549388 0.71 3124 0.17-676.5584 -476.8337 -0.56 2010 0.56-676.5584 -476.8337 -0.56 2010 0.56-1358.711 -957.6099 -1.37 2010 1.80-1358.711 -957.6099 -1.37 2010 1.80
-1453.9 -1024.698 -1.93 2010 2.20
Lb,z [mm] iy iz λy λz λ
Lb,z [mm] iy iz λy λz λ
Lb,z [mm] iy iz λy λz Nrd[kN] Ned/Nrd
Lb,z [mm] iy iz λy λz Nrd[kN] Ned/Nrd
Lb,z [mm] iy iz λy λz λ
Nslu[kN] Nbara[kN] li[mm] fi
-1453.9 -1024.698 0.4 2010 0.46862.12086 607.61677 -1.93 2561 3.72
1101.6 776.4 1 4000 2.691468.8 1035.2 1.67 4000 4.73
1416.34 998.22653 2.14 2000 2.92-110.16 -77.64 0 2200 0.00-110.16 -77.64 0 2600 0.00-110.16 -77.64 0.71 1800 0.41
0 0 0 2800 0.00
Total 24.83
49.67 [mm]96
fmax<fadmisibil
Mpa619.00278243.11808 8.5 7
90 [mm][mm] 360 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
430.08143175.66706 10.2 8.4
90 [mm][mm] 360 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
256.4477197.622107 5.1 4.2
52.5 [mm][mm] 210 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
132.6221249.885384 5.1 4.2
52.5 [mm][mm] 210 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 conditiile constructive nu sunt indeplinite
15.88489
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
6.1774572 4.25 3.5
45 [mm][mm] 180 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
83.23982331.310392 4.25 3.5
45 [mm][mm] 180 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
80.049630.1104 4.25 3.5
45 [mm][mm] 180 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
80.049630.1104 4.25 3.5
45 [mm][mm] 180 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
80.049615.0552 4.25 3.5
45 [mm][mm] 180 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
00 4.25 3.5
45 [mm][mm] 180 [mm][mm] 15a1<l1<60a1 15a2<l2<60a2
7.1. Amplasarea placutelor de solidarizare
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
a1≤min(0.7∙tg;0.85∙tc) a2≤min(0.7∙tg;0.7∙tc)
15∙a1=60∙a1=
Lungimile barelor sunt urmatoarele:
2010 [mm]
1800 [mm]
2200 [mm]
2600 [mm]
2800 [mm]
2561 [mm]
2828 [mm]
3124 [mm]
3441 [mm]
0.15
110.16 [kN]
Grosimi gusee:
8 9 10 12 14 15
l01=l13=l35=l57=l79=l910=
l12=
l45=
l69=
l810=
l02=
l23=l34=
l47=l76=
l610=
Fermele preiau incarcarile de la pane(deci avem aceeasi valoare a incarcarii normate) si in plus se mai adauga greutate proprie a fermei,considerata de 0.15
kN/m2)
kN/m2
χ Profil final (2x)
0.853 1723.9 0.84 150x150.853 1395.1 0.97 150x120.714 761.7 0.89 100x12
χ Profil final (2x)
0.636 173.9 0.63 60x50.525 143.6 0.77 60x50.426 116.5 0.95 60x50.384 105 0 60x5
Profil final (2x)
100x10120x12150x12150x12
Profil final (2x)
60x570x650x5
χ Profil final (2x)
0.658 702 0.86 100x120.452 185.4 0.98 75x6
Nbrd[kN] Ned/Nbrd
Nbrd[kN] Ned/Nbrd
Nbrd[kN] Ned/Nbrd
Valori a:3 3.5 4 4.5 5 5.5 6
a1= 6 [mm]a2= 6 [mm]
90360
15a2<l2<60a2
a1= 6 [mm]a2= 6 [mm]
90360
15a2<l2<60a2
a1= 3.5 [mm]a2= 3.5 [mm]
52.5210
15a2<l2<60a2
a1= 3.5 [mm]a2= 3.5 [mm]
52.5210
conditiile constructive nu sunt indeplinite
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2
a1= 3 [mm]a2= 3 [mm]
45180
15a2<l2<60a2
a1= 3 [mm]a2= 3 [mm]
45180
15a2<l2<60a2
a1= 3 [mm]a2= 3 [mm]
45180
15a2<l2<60a2
a1= 3 [mm]a2= 3 [mm]
45180
15a2<l2<60a2
a1= 3 [mm]a2= 3 [mm]
45180
15a2<l2<60a2
a1= 3 [mm]a2= 3 [mm]
45180
15a2<l2<60a2
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2
15∙a260∙a2