Procedee de realizare a rosturilor Rostul unei Imbinari sudate reprezinta spatial dintre marginile pieselor care urmeaza a fi sudate.

In functie de grosimea compenentelor si de procedeul de sudare folosit, rostul imbinarii sudate este standardizat si poate fi in: I, V, Y, X, U etc.

Rostul este necesar pentru a asigura patrunderea sudurii pe intreaga grosime a materialului de baza.

La alegera formei rosturilor imbinarilor se va tine seama de urmatoarele aspect:

Comportarea in exploatare a imbinarilor sudate(importanta constructiei sudate);

Factorii constructive;

Factorii tehnologici;

Factorii metalurgici;

Factorii economici;

Prelucrarea rostului in cazul de fata se face respectand normele de calitate in domeniul naval si cele ale societatii de clasificare sub supravegherea caruia se executa nava.

Conform acestor norme avem:

Tip de mbinareTip de sudurStandardLimita Remediere

1. CAP LA CAP FR PRELUCRARE

Sudur manualG = t / 2G ( 5 mmt ( 6 mm. max.

Cnd 5 < G < 12 mm suprafaa de mbinare se va prelucra cu inclinare, se va monta plcua de sudare i se va suda mbinarea

Dup ndeprtarea plcuei se va creiui i completa sudura.

Cnd G>12 mm. se va reface mbinarea

2. Sudur automatG = 0(2 mmt = 19 mm max.

Vezi 5.2.3.

3. PRELUCRARE V

Sudur manualG ( 3 mm

R =2-3 mm

( = 50-75G ( 5 mm

R ( 5 mm

( = 45-75t = 6 la 16 mm.

4. Sudur automatVezi 5.2.3.

5. PRELUCRARE K

Sudur manualG ( 3 mm

R =2-3 mm

( = 50-75G ( 5 mm

R ( 5 mm

( = 45-75t = 19 la 38 mm.

6. Sudur automatVezi 5.2.3.

7. MBINARE CU PRELUCR. V DOAR PE O PARTE

Sudur manualG ( 3 mm

( = 60 +/-5G ( 5 mm

( =40 ( 50t = pn la 16 mm.

8. Sudur automatG ( 2 mmG ( 3 mmVezi 5.2.3.

9. MBINARE IN V PE O PARTE

Sudur manualG =2-6 mm

( = 60+/-5t = pana la 38 mm.

Material temporar pe partea opus

10. Sudur automatG =2-6 mm

( = 60+/-5t = pn la 38 mm.

Vezi 5.2.3.

11.

12. MBINARE N V NORMAL I CRAIUIRE PE SPATE

Sudur manualG ( 3 mm

R =2-3 mm

( = 50 ( 70

G ( 5 mm

R ( 5 mm

( = 45( 75t = 6 ( 16 mm.

13. Sudur automatG ( 2 mm

R ( 3 mm

( ( 45

t = 8 ( 25 mm.

Vezi 5.2.3

14. MBINARE CU PRELUCRARE N X CU NCLINRI UNIFORME

Sudur manualG ( 3 mm

R =2-3 mm

( = 50 ( 70G ( 5 mm

R ( 5 mm

( = 45 ( 75t = pn la 38 mm

15. Sudur automatG ( 3 mm

R ( 3 mm

( ( 45

Ambele pri sudate n poziie orizontal

t = 19 mm ( 38 mm

Vezi 5.2.3.

16. MBINARE CU PRELUCRARE N X CU NCLINRI NEUNIFORME

Sudur manual / automat CombinaiiG ( 3 mm

R ( 2 mm

6mm(h(t/3G < 5 mmt = 16 la 39 mm.

R max.depinde de limitele aprobate ale procedurii

h = t/3

Poziie rsturnat (partea () nti

17. ( ( 45( ( 40

18. ( = 50 to 70

(= 45 to 70

19. MBINARE DE COL CU O SINGUR MBINARE NCLINAT

Sudur manualG ( 3 mm

R =2-3 mm

( ( 50G ( 5 mm

R ( 3 mm

( ( 45t = 6 la 19 mm.

20. Sudur automatG ( 1 mm

R ( 3 mm

( ( 45Vezi 5.2.3.

21. MBINARE IN T CU PRELUCRARE IN K

Sudur manualG ( 3 mm

R =2-3 mm

( ( 50G ( 5 mm

R ( 5 mm

( ( 45t = 19 la 38 mm.

Vezi i tipul 11

22. Sudur automatG ( 1 mm

R ( 3 mm

( ( 45Vezi 5.2.3.

23. MBINARE N T CU PRELUCRARE N JJ

Sudur manualG ( 1.5 mm

R ( 5 mm

( ( 25

r = 6 ( 8 mmG ( 5 mm

R ( 7 mm

( ( 20

r = 6 (10 mmAceast mbinare poate fi utilizat cnd grosimea materialului depete 38 mm.

Pentru t< 38 mm se utilizeaz mbinarea nr.10.

24. MBINARE DE COL FR PRELUCRARE

lungimea piciorului suduriiG ( 3 mm.1. Cnd 3 < G ( 5 mmlungimea piciorului va fi mrit adic lungimea normat + (G3)

25. 2. Cnd 5 < G ( 16 mm sudura pe plcua de sudur temporar, ndeprtarea plcuei i completarea cu sudur pe spate

26. 3. Cnd 10 ( G ( 16 mm in alte zone dect contururile tancurilor etane i de ulei i care sunt supuse la sarcin

In cazul duzei vom alege rost in X; V pe support precum si imbinare de colt fara prelucrare a marginilor.

Prelucrarea marginilor se executa in scopul obtinerii formei si preciziei cerute si se realizeaza pe cale termica sau prin prelucrare mecanica.

Modul de prelucrare se stabileste in functie de grosimea piesei de realizat.

Prelucrarea termica se executa dupa o tehnologie similaracu taierea,iar in cazul rostului in V operatia se realizeaza dintro singura trecere.

Desi fata de prelucrarea mecanica,cea termica este mai productiva, suprafetele prelucrate termic tremic nu prezinta un grad de puritate si o precizie dimensional buna. De aceea prelucrarea termica este urmata de o curatire prin polizare,periere etc.Analiza materialului de baza si de adaos: sudabilitate, proprieti

La alegerea materialelor necesare realizrii unei construcii sudate se au n vedere urmtoarele:

elementele de calcul (presiune, temperatur), valorile de serviciu maxime i minime ale acestora ca si n timpul probei (ncercarea de presiune hidraulic);

dimensiunile construciei, n special grosimea peretelui;

condiiile de lucru (dac exist variaii ale presiunii i temperaturii, evaluarea numrului de cicluri, viteza de variaie a temperaturii i presiunii;

mediul de lucru, natura lui i influena mediului ambiant

La stabilirea materialelor trebuie inut seama, nc din aceast faz, de posibilitile acestora de a fi modelate, de a putea fi sudate i n acest scop de a putea fi prenclzite i supuse la tratamente termice.

Materialele trebuie s prezinte garanii de calitate pentru caracteristicile mecanice, compoziie chimic, proprieti tehnologice i fizice necesare n evaluarea capacitii lor de a face fa sarcinilor la care este supus construcia sudat.

Alegerea materialului de baz pentru realizarea unei mbinri sudate este o problem esenial i este determinat att de posibilitile de execuie i de condiiile de exploatare ct i de sudabilitatea materialului.

Materialele metalice folosite n construciile sudate sunt:

materiale feroase ( Oeluri, fonte )

materiale neferoase (Al, Cu, Ni, Ti)

1.1 Oelurile

Datorit caracteristicilor de rezisten superioare, proprietilor de prelucrare mari, pre de cost sczut, oelul este cel mai utilizat material de baz.

Metalul de baz este definit prin nsuirile sale:

compoziia chimic - evideniaz elementele componente

structura metalurgic evideniaz componentele structurale.

geometria primar elementul geometric cel mai important pentru sudare este grosimea s (mm).

Oelurile pentru structuri sudate se mpart n dou categorii:

oeluri nealiate, cu puin carbon

oeluri slab aliate

1.1.1 Oelurile nealiate, prezint urmtoarele caracteristici:

a) compoziia chimic este cuprins ntre limitele:

C=0,20%; Mn=0,3 0,8%; Si=0,03-0,6% i S+P(0,07%

b) caracteristici mecanice:

c) structura, este ferito-perlitic cu gruni de ferit n reea de perlit, n cazul n care nu sunt aplicate tratamente termice, care conduc la structuri corespunztoare tratamentului aplicat.

Creterea fineei lamelelor de perlit face ca duritatea s creasc, iar creterea fineii greutilor cristalini conduce la creterea plasticitii.

Pentru construcii sudate sunt recomandate mrcile pn la OL50.

Proprietile mecanice ale acestor oeluri sunt influenate n cea mai mare msur de coninutul de carbon.

1.1.2 Oelurile slab aliate, pstreaz coninutul de carbon sczut pentru a nu duna sudurii, dar conin elemente de aliere ce mresc nsuirile de rezisten fr a diminua plasticitatea. n general, se urmrete s se obin o limit de plasticitate (c ct mai mare i o energie de rupere KV ct mai ridicat, la cea mai sczut temperatur de exploatare .

1.1.2.a. Oeluri slab aliate netratate termic ( ex.: OL52 ), cu maximum 0,20% C.

Principalele caracteristici sunt: Rm = 510 630 N/mm2; A = 22%; energia de rupere la o temperatur de 200C, Kv = 27J. Sudabilitatea acestor oeluri este condiionat de apariia constituenilor fragili n ZIT.

1.1.2.b. Oeluri slab aliate cu granulaie fin ( non QT )

La aceste oeluri se garanteaz energia minim de rupere de 28J pn la 500C. Principalele caracteristici sunt: Rm = 570 750 N/mm2; A = 19%;

Sudabilitatea acestor oeluri este influenat de modificri ce apar n ZIT i de formarea structurilor dure si fragile de clire. Datorit supranclzirii metalului de baz n ZIT la 1200 14000C zona cu granulaie mrit are proprieti mecanice sczute.

Se recomand:

limitarea cantitii de cldur introdus la sudare;

prenclzirea pentru reducerea vitezei de rcire;

sudarea n straturi succesive i suprapuse

1.1.2.c Oeluri slab aliate, clite i revenite cunoscute sub denumirea QT ( tratate termic dup elaborare.Prin tratament termic Rmax = 900 1200 N/mm2. Problema principal ce apare la sudarea acestor oeluri este nmuierea unei poriuni din ZIT.

Se recomand utilizarea de surse termice pentru sudare foarte concentrate, care s influeneze ct mai puin metalul de baz.

Principalele caracteristici ale oelurilor slab aliate sunt:

a) compoziia chimic, este cuprins ntre limitele:

Suma elementelor prin aliere nu depete 5%

b) caracteristici mecanice: i la cea mai mic temperatur de exploatare

c) structura este ferito-perlitic atunci cnd nu intervin tratamente termice dup elaborarea lor. Se pot aplica tratamente termice de normaliziare sau clire + revenire. Din punct de vedere al tratamentelor termice aplicate, oelurile slab aliate utilizate n construciile sudate se pot mpri n:

1) oeluri non QT, la care rezistena mare se obine numai prin introducerea elementelor de aliere, livrndu-se n stare laminat sau normalizat .

2) oeluri QT, la care rezistena mare se obine att prin aliere ct i printr-un tratament de mbuntire ajungndu-se la valori ale lui i chiar .

n industrie n afar de oelurile descrise se mai folosesc i alte oeluri, ca de exemplu cele mediu i nalt aliate.

Principalele mrci de oeluri i aliaje neferoase standardizate folosite la structuri sudate, cu principalele lor caracteristici sunt indicate n tabelele 1,2,3,4,5,6,7,8,9. din Anexa 1

1.1.3. Oelurile aliate cu nichel

Oelurile aliate cu nichel numite i oeluri criogenice (rezistente la temperaturi sczute) conin: 2,3 %..9% Ni i ( 0,15 %C. Dup structur pot fi: oeluri perlitice, martensitice ( sunt fragile i se utilizeaz mai rar) i austenitice nalt aliate. Oelurile criogenice i menin tenacitatea i la temperaturi foarte sczute.

Spre exemplu, reziliena unui oel cu 0,15%C i 5%Ni este :

la +200C de 15daNm/cm2 la 700C de 11,4 daNm/cm2 la 1830C se menine la 5,7 daNm/cm2 ( o valoare destul de ridicat )

Sudarea oelurilor criogenice nu ridic probleme deosebite.

a) Oelurile cu ( 9% Ni se sudeaz bine cu condiia evitrii impurificrii cu C,P i S i utilizrii unui metal de adaos identic cu MB.

b) Oelurile cu 9% Ni prezint pericolul apariiei constituenilor fragili n ZIT, mai ales la grosimi peste 40 mm

Recomandri:

a) reducerea vitezei de rcire a sudurii prin prenclzirea piesei;

b) tratament termic dup sudare (revenire la 5800C);

c) sudarea cu energii reduse;

d) sudarea cu electrozi bazici sau n mediu de gaz protector de argon pentru a reduce tendina de formare a porilor prin absoria hidrogenului, sau n amestecuri de argon i heliu

1.1.4. Oelurile aliate cu crom

Oelurile aliate cu crom pot fi :

a) martensitice,

b) feritice

c) semiferitice.

a) Oelurile martensitice

Tendina puternic spre clire a oelurilor cu crom martensitice le situeaz printre aliajele cu comportare la sudare foarte dificil. Oelurile martensitice se pot grupa n trei categorii:

oeluri cu ( 0.15% C i 12.14 % Cr

Prin clire capt caracteristici mecanice bune : Rmax = 1400 N/mm2;

oeluri cu C = 0,20..0,40 % i Cr = 13 15 %

Prin clire capt rezisten mare Rmax = 2000N/mm2, ns reziliena scade la jumtate ( 20daJ/cm2)

oeluri cu ( 0,16% C i 15.20% Cr i adaos de 24 % Ni

Comportarea la sudare a acestor oeluri implic analiza transformrilor ce au loc n custur i n ZIT, care determin tendin accentuat spre fisurare

Recomandri:

utilizarea de materiale de adaos cu coninuturi de hidrogen sczute;

protejarea bii de metal lichid cu gaze inerte;

aplicarea prenclzirii i meninerea mbinrii la temperaturi nalte un anumit timp;

aplicarea de tratamente termice clire-revenire.

b) Oelurile feritice i semiferitice n funcie de coninutul de crom i carbon [Cr = 1318% (25.30%) i C ( 0,12% (maximum 0,30%)] pot fi inoxidabile sau refractare.

Comportarea acestor oeluri la sudare este legat de faptul c prezint tendin accentuat spre fisurare.

Recomandri:

aplicarea prenclzirii la temperaturi de 150.2500C;

micorarea cantitii de martensit n custur i ZIT prin adaosul de : Al, Si i Mo;

utilizarea Ti i Nb, care stabilizeaz ferita i reduce cantitatea de austenit i respectiv martensit;

sudarea cu energie liniar redus;

utilizarea materialelor de adaos austenitice;

aplicarea de tratamente termice dup sudare

nclzirea la 7500C (la coninut de crom redus) i respectiv, la 8500C, urmate de rcire n aer, cu meninere la temperatura de tratament de minimum 30 min.

1.1.5 Oelurile aliate cu crom i molibden

Aceste oeluri sunt destinate fabricrii structurilor sudate ce lucreaz la temperaturi ridicate, de 475 580 0C. Coninutul de crom determin gruparea acestor oeluri n dou clase:

oeluri slab aliate, ce conin 0,45 1,70 % Cr; 0,15 0,40 % Mo i C 0,30 0,46%

oeluri mediu aliate, ce conin 0,7 6 %Cr; 0,25 1,1 % Mo i C 0,10 0,15%

Sudabilitatea acestor oeluri este determinat n principal de cantitatea de elemente de aliere, astfel:

a) la oelurile cu 0,5% Cr i 0,5 % Mo i ( 0,15 % C sunt caracteristice urmtoarele aspecte:

apariia constituenilor fragili n ZIT i n custura sudat;

modificarea dimensiunilor grunilor n custura sudat, scznd astfel proprietile mecanice

la concentraii mari de S,P (0,02% i Ni < 0,008%, tendin accentuat de apariie a fisurilor;

la un coninut ridicat de siliciu ( Si ( 0,40% ) apare tendina de fragilizare a materialului.

Recomandri:

aplicarea prenclzirii : 1000C pentru table subiri i 2000C pentru table groase, iar dup sudare o revenire la 6500C.

b) la oelurile cu 1,25 % Cr 0,5% Mo i ( 0,15 % C, n urma sudrii n ZIT vor rezulta martensit + ferit + bainit, iar pericolul apariiei fisurilor este foarte ridicat. In acest caz se recomand prenclzirea la circa 2000C.

c) la oelurile cu 2,25 % Cr i 1 % Mo apare tendina puternic de fragilizare a custurii i a ZIT-ului. Prin rcirea n aer liber se formeaz structuri tipice de clire. Aceast tendin se poate reduce prin:

prenclzire la 1500C la s ( 100 mm grosimi i la peste 1500 C cnd s ( 100 mm

aplicarea unui tratament termic de revenire la temperaturi de peste 6500C.

d) la oelurile cu 4.6% Cr i 0,5 % Mo se vor aplica:

prenclzire la 2503000C;

tratamente termice dup sudare la temperatura de 8700C cu meninere de 2h

1.1.6 Oelurile austenitice

Oelurile austenitice pot fi cu Cr-Ni i manganoase.

1.1.6.a. Oelurile austenitice Cr Ni conin ca principale elemente de aliere cromul ( 18%) i nichelul ( 8% ), coninutul de carbon fiind foarte sczut ( C ( 0,15% ). Sudabilitatea acestor oeluri este influenat de : sensibilitatea la fisurare a custurii, apariia fenomenului de coroziune i formarea compusului intermetalic ( (sigma).

Eliminarea tendinei de fisurare la cald se realizeaz prin stimularea creterii cantitii de ferit n oel, care se poate realiza prin :

utilizarea unor materiale de adaos corelate cu compoziia metalului de baz;

rcirea n domeniul temperaturilor peste 12500C cu viteze mari;

creterea procentului de mangan i reducerea n metalul de adaos pe ct posibil a coninutului de sulf i fosfor

Reducerea tendinei de coroziune (intercristalin) se realizeaz prin utilizarea de:

oeluri cu coninut redus n carbon;

oeluri stabilizate cu titan i niobiu;

aplicarea de regimuri de sudare cu viteze mari de rcire n intervalele critice de temperaturi;

aplicarea de tratamente termice, de recoacere, de difuzie i de clire;

utilizarea de energii liniare mici la sudare

Faza ( (sigma) apare dup sudare n zonele ce au fost nclzite la temperaturi cuprinse n intervalul 600900 0C. nlturarea fragilizrii prin sigmatizare se realizeaz prin nclzirea la circa 10000 C timp de 24h i rcire rapid.

1.1.6.b. Oelurile austenitice manganoase conin 10 15% Mn i 0,9 1,4 % C, cu raportul Mn/C ( 10.La sudare aceste oeluri au tendin accentuat de fisurare, datorit apariiei martensitei, dure i fragile i a tensiunilor interne produse de coeficientul mare de dilatare termic. Principalele msuri de evitare a tendinei de fisurare a custurii i a ZIT-ului sunt:

rcirea cu viteze mari a mbinrii;

utilizarea de energii liniare reduse.

1.1.7. Oelurile durificabile prin precipitare ( PH, oeluri maraging)

Oelurile durificabile prin precipitare se mpart n funcie de coninutul de elemente de aliere n dou categorii:

oeluri PH slab aliate

oeluri PH aliate

Numite i oeluri maraging ( martensit mbtrnit), ambele au coninut foarte sczut de carbon (C< 0,03%).

Aceste oeluri au caracteristici mecanice foarte bune; de exemplu, un oel maraging cu : 17,5% Ni, 12,5% Co; 3,8% Mo; 1,7% Ti; 0,1%Al, atinge valori maxime de Rm = 2500 N/mm2; A5=5%. Se folosesc la structuri sudate ce lucreaz n intervale largi de temperatur de la 1000C pn la +4000C.

Oelurile PH au o comportare bun la sudare deoarece n timpul rcirii austenita se transform n martensit plastic cu tendint redus spre fisurare.

1.2 Fontele

Fontele sunt aliaje ale fierului cu carbonul, n care coninutul de carbon depete dou procente. n afar de carbon, n fonta tehnic, folosit pe scar larg n industrie se gsete mangan, siliciu, sulf i fosfor. Fontele aliate conin n plus : crom, nichel, aluminiu, titan, molibden, cupru, cobalt etc. Structura fontelor este determinat de aciunea a doi factori: compoziia chimic i viteza de rcire.

Principalele tipuri de font la care se aplic sudarea sunt:

fonta cenuie cu grafit lamelar, turnat n piese;

fonta maleabil, turnat n piese;

fonta cu grafit nodular turnat n piese;

font turnat n piese pentru maini-unelte

fonta austenitic, turnat n piese;

Comportarea la sudare a fontelor este nrutit fa de cea a oelurilor din urmtoarele motive:

la viteze mari de rcire n sudur i ZIT apare fonta alb, dur i fragil;

nclzirile locale provoac tensiuni interne mari, determinnd apariia de fisuri favorizate de caracteristiclie reduse de plasticitate ale fontelor;

absoria intens de gaze de ctre baia de metal lichid duce la apariia porilor;

fluiditatea ridicat a fontelor genereaz scurgeri intense de metal din sudur.

Recomandri:

-prenclzirea pieselor la temperaturi joase (150 300)0C, sau nalte (600700) 0C;

tratament termic dup sudare;

aplicarea unei tehnologii adecvate pentru sudarea pieselor, la care se ine seama n mod deosebit de condiiile de dilatare respectiv de contracie ale piesei n timpul sudrii;

folosirea materialelor de adaos austenitice ( n cazul prenclzirii nalte se pot folosi electrozi din oel nalt aliat).

1.3 Cuprul i aliajele lui

Cuprul i aliajele lui sunt caracterizate prin conductivitate termic i electric deosebit de bune, avnd i o rezisten bun la coroziune n atmosfer. Proprietile fizico-chimice deosebite influeneaz direct sudabilitatea aliajelor de cupru prin urmtoarele aspecte:

conductivitatea termic mare disip rapid cldura n masa metalic a pieselor de sudat; se recomand prenclzire i sudarea cu surse termice foarte concentrate;

deformaiile mari, datorit coeficientului mare de dilatare liniar pot produce fisurarea sudurii i a ZIT-ului;

apariia fisurilor de cristalizare i a porilor, datorit absoriei de oxigen n timpul sudrii

eutecticul Cu+Cu2O situat la limitele grunilor avnd temperatura de topire mai sczut (10640C) fa de cupru(10830C) provoac fragilizarea la cald.

Principala dificultate ce apare la sudarea alamelor o constitue arderea zincului.

La sudarea bronzurilor apar urmtoarele dificulti:

la cele cu staniu, exist pericolul fisurrii la cristalizare;

la cele cu aluminiu se formeaz pelicula de oxid de aluminiu(Al2O3) care este greu de eliminat din baia de metal lichid.

1.4 Aluminiu i aliajele lui

Puritatea aluminiului tehnic este de 96,5 99 % Al. Datorit proprietilor mecanice slabe nu se folosete n tehnic. Pentru mbuntirea caracteristicilor fizico-mecanice se produc diferite aliaje, cum sunt: Al-Si-Cu, Al-Si-Cu-Mn, Al-Mg-Zn, Al-Cu-Mg etc.

Comportarea la sudare a aliajelor de aluminiu este determinat n principal de :

formarea peliculei de Al2O3 n timpul sudrii;

formarea porilor de hidrogen dizolvat n baia de metal lichid;

apariia fisurilor de cristalizare;

modificri structurale n ZIT.

Recomandri:

ndeprtarea mecanic a peliculei de Al2O3 nainte de sudare i n timpul sudrii;

alegerea unei tehnologii de sudare care s limiteze cantitatea de impuriti i umiditatea;

folosirea unor fluxuri uor fuzibile pe baz de cloruri i floruri;

aplicarea unor tratamente termice pentru refacerea structurii n ZIT

1.5 Nichelul i aliajele sale

Nichelul este unul din metalele cu o mare rezisten la coroziune, din aceast cauz este utilizat ca element de aliere n elaborarea aliajelor cu proprieti speciale. Comportarea la sudare a nichelului i a aliajelor cu coninut ridicat de nichel este condiionat de :

fisurarea sudurii i a ZIT-ului i de apariia porilor n metalul depus;

nrutirea caracteristicilor mecanice n ZIT.

Recomandri:

sudarea cu energie liniar sczut

tratamente termice pentru mbuntirea structurii n ZIT.

2 Comportare la sudare a materialelor de baz

2.1. Comportarea metalurgic i tehnologic

Comportarea metalurgic la sudare (compoziie chimic, caracteristici structurale, caracteristici mecanice, tendina de fisurare la cald sau la rece) definit de modul cum reacioneaz oelul fa de aciunea unui anumit proces de sudare, aciunea localizat n zona de trecere i n zona influenat termic.

Comportarea tehnologic la sudare, definit ca posibilitate de a realiza mbinri printr-un anumit procedeu de sudare, n vederea realizrii anumitor cerine.

Capacitatea unui metal sau aliaj de a forma mbinri sudate de bun calitate n condiii economice de realizare, se apreciaz cu ajutorul sudabilitii.

Sudabilitatea este definit pe baza unui ansamblu de factori tehnologici, constructivi i de exploatare.

Comportarea metalurgic la sudare i comportarea n construcia sudat sunt legate ntre ele n sensul c o bun comportare metalurgic la sudare este o condiie prealabil pentru obinerea siguranei construciei.

Sudabilitatea ca noiune complex este artat n figura 1

Ca urmare a introducerii localizate de energie n metalul de baz, se produce o cretere a nivelului energetic, cretere ce activeaz procese fizice i chimice n metal. Procesele fizice sunt: dilatri i contracii, transformri structurale, absorbii de gaze, iar procesele chimice constau din reacii ca oxidri, reduceri, nitrurri, formri de faze intermetalice, precipitri i dizolvri de precipitate.

Dup sudare aceste procese modific structura metalurgic i starea de tensiune n ZIT, ceea ce are drept consecin variaia caracteristicilor mecanice n zona respectiv. n foarte multe cazuri, metalul de baz n ZIT i mrete caracteristicile de rezisten i scad cele de plasticitate, cea ce duce la fragilizarea metalului de baz n ZIT.

Exist i cazuri cnd metalul de baz se nmoaie n ZIT, situaii ntlnite la metalele ntrite prin precipitare dispers sau prin tratamente termice.

Datorit vitezelor mari de rcire i nclzire, precum i a duratelor scurte de meninere, structurile din ZIT sunt n marea majoritate a cazurilor, foarte departe de a fi structuri de echilibru.

n practic pentru a obine informaii la structura ZIT-ului se folosesc diagramele de descompunere a austenitei la rcire continu. (TTTC= timp, temperatur, transformare, rcire continu).

Diagramele TTTC pentru a fi utile la predeterminarea structurilor din ZIT, trebuie stabilite pentru condiiile de austentizare realizate n diferite fii din ZIT.

n figura 2 este artat diagrama TTTC pentru un oel moale cu (0,13%C, 0,26%Si, 0,56%Mn), valabil pentru fia de ZIT n acare s-a realizat 1100oC, pentru parametrul de austentizare P, fiind introduse i curbele de rcire 1-7.

Curba 1, corespunde clirii n ap , arat c la circa 570oC din austenit se separ ferit, proces care se termin la circa 520oC, cnd cantitatea de ferit format este de 1% din volumul total al aliajului.

La 520oC ncepe transformarea bainitic care se ncheie la circa 450oC, dup formarea a 25% bainit. Sub 450 oC ncepe transformarea martensitib, formndu-se 75% martensit.

Cu aceiai metod se poate stabili structura pentru o tabl sudat fr prenclzire, cu grosimea de 30 mm cnd este valabil curba 2 cu . Se vede c la temperatura camerei structura este alctuit din 40% ferit proeutectoid, 1% perlit, 40% bainit, 19% martensit, iar duritatea este HV=204.

n cazul aplicrii unei prenclziri la 350 oC, rezult curba de rcire 6 cu , obinndu-se o structur cu 90% ferit i proeuteoic i 10% perlit, iar duritatea este HV=157.

Astfel pentru orice tehnologie de sudare dat, se poate determina structura i duritatea unei fii din ZIT.

Metoda prezint dezavantajul c pentru fiecare fie din ZIT, sunt necesare tot attea diagrame TTTC, cte una pentru fiecare valoare lui P corespunztor fiei respective.

Fig 2

Un alt tip de diagrame pe care le poate utiliza inginerul sudor pentru predeterminarea structurii i nsuirilor tuturor fiilor din ZIT, sunt diagramele PTR (parametru de austentizare, timp de rcire). Asemenea diagrame se stabilesc supunndu-se analizei metalografice i ncercrile mecanice epruvete omogene obinute cu simulatorul de cicluri termice.

Materialele de adaos folosite la sudare sunt: electrozi nvelii, srme (pline sau tubulare) fluxuri i de gaze de protecie:1. Electrozi nvelii

Electrozii nvelii sunt alctuii dintr-o vergea metalic i un nveli format din diveri compui chimici.

Vergeaua metalic se fabric din aceleai materiale ca MB, dar cu o elaborare mai ngrijit. Astfel electrozii nvelii fabricai pentru sudarea oelurilor, au compoziia chimic a vergelei cu un coninut sczut de C, S, P, adic de elemente care prezint pericolul de fragilizare a oelurilor i care au o tendin pronunat de segregare, deci de neomogenizri chimice i structurale.

1.1 nveliul aplicat pe vergeaua metalic prin presare sau prin imersare, conine compui chimici, care la sudare se topesc, i apoi se gazeific.

nveliul asigur urmtoarele funciuni:

Funcia ionizatoare, arderea stabilit a arcului;

Funcia protectoare, gazele din zona de sudare protejeaz baia metalic;

Funcia moderatoare, formarea unei cruste de zgur care reduce viteza de rcire i n felul acesta mrete proprietile de plasticitate;

Funcia de aliere, n unele cazuri unele elemente de aliere sunt trecute n baia de metal din nveli,

Funcia metalurgic, dezoxidare, rafinare.

Electrozii nvelii se clasific dup urmtoarele criterii:

a) Tipul nveliului: acid (A), bazic (B), rutilic (R), celulozic (C), oxidant (O).

b) Dup grosimea nveliului:

nveli gros, cu pulbere de fier, cu randament mrit;

nveli normal

c) Dup caracteristicile funcionale:

- Electrozi care permit sudarea cu viteze de sudare mari, numii electrozi rapizi, Er

- Electrozi cu randament mrit (electrozi de umplere) Eu.

- Electrozi pentru sudare la poziie, la care zgura se solidific rapid, ES.

n tabelul 1 i 2 sunt date elementele din nveliuri i ncadrarea electrozilor nvelii romneti dup caracteristicile funcionale.

d) Dup caracteristicile mecanice ale metalului depus.

Tabelul 1

Tipul nveli-uluiCompoziia chimic %

SiO2TiO2Al2O3FeO+

Fe2O3MnOMgO CaO CaFeNa2O+

K2OOrganiceAltele

A37,3-31930-1,7-45

B159-45-27344-2

R2743,263,714,62,20,3-3--

O18,82928,21572-855

Tabelul 2

ErEuEs

E 42B

E 46B

E 50B

Superbaz

Ferotit

Zirbaz

Carten

MoCrB

MoCrlB

MoCr2B

VMoCr5B

Cr18Ni8Mn6x

Cr5Ni20B E 42A

E 44T

Supertit

Supertit fin

Sudofer

MoTi

E 48T Favorit

Celtin

E 44C

Unibaz

MoBMoCrlTi

Nibaz 55

Nibaz 65

1.2. Comportarea electrozilor nvelii dup tipul nveliului este urmtoarea:

a) nveliurile A, R, OAu poteniale de ionizare mici, deci se sudeaz uor att n c.c. ct i n c.a.

Se folosesc la sudarea la poziie, aspectul custurii fiind regulat. Zgura se desprinde uor. Aceste nveliuri se folosesc la electrozii nvelii pentru sudarea oelurilor carbon i slab aliate. Nu se folosesc pentru oelurile aliate, inoxidabile, aliaje neferoase.

Custura rezultat are rezistena mare, dar plasticitate redus.

b) nveliul BAre potenial de ionizare mai mare, stabilitate a arcului mai slab, numrul de mpucturi mai mare. Nu se poate suda dect n c.c.

nveliul bazic este higroscopic i de aceea, nainte de utilizare se calcineaz la temperatura 150 300oC timp de 3 3.5h.

Custura rezultat este curat, proprietile mecanice sunt ridicate. nveliul bazic se utilizeaz la electrozii nvelii pentru sudarea tuturor materialelor de baz enunate mai sus.

1.3. Simbolizarea electrozilor nvelii

Dup recomandrile I.I.S., electrozii nvelii se simbolizeaz dup schema urmtoare;

E - (c KV compoziia chimic tip nveli poziie de sudare curent tensiune la mers n gol coninut n hidrogen i randament. Aceast schem de simbolizare este folosit la electrozii nvelii pentru sudarea oelurilor carbon

Pentru celelalte materiale , schema prezint unele diferene cum ar fi:

Pentru sudarea oelurilor rezistente la fluaj, electrozii nvelii nu conin n schem coninutul n hidrogen, randamentul i caracteristicile mecanice ((c, kV).

Pentru sudarea oelurilor inoxidabile, electrozii nvelii nu au n schem caracteristicile mecanice ((c, kV) i coninutul n hidrogen.

Pentru font schema nu conine caracteristicile mecanice, coninutul n hidrogen i randamentul

Caracteristicile mecanice i compoziia chimic se refer la metalul depus i nu la vergeaua metalic, excepie fcnd electrozii folosii pentru sudarea fontei.

2. Srme folosite pentru sudareSrmele de sudur se fabric n urmtoarea gam de diametre: 0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,6; 2; 2,5; 3,5; 4; 5; 6; 10; [mm]

Simbolizarea srmelor pentru sudare se face dup compoziia chimic a lor (Ex: Slo Mnl Ni l).

Srmele pentru sudare au n principiu, aceeai compoziie chimic ca MB.

Srmele utilizate la procedeul MAG (CO2) trebuie s conin elemente dezoxidante (Si i Mn) care s asigure caracteristicile mecanice ale custurii la nivrlul MB.

Srmele utilizate la sudarea MAG se simbolizeaz (S1 ; S5) dup activitatea de dezoxidare.

S1 = aciune dezoxidant slab

S5 = aciune dezoxidant nalt

3. Fluxuri i gaze de protecie

3.1. Fluxurile pentru sudare se simbolizeaz dup:

a) Procedeul de fabricaie; F (flux topit); B (flux legat); M (fluxuri realizate prin amestec dintre fluxuri topite i ceramice).

b) Compoziia chimic a fluxului; CS; MS; AR; AB; BF;

, flux acid

, flux acid, produce o mbuntire n Mn a custurii

, flux folosit la structurile de col caracter rutilic.

Sunt fluxuri bazice, ce formeaz proprieti mecanice ridicate custurii,

Fluxuri bazice, caracteristici mecanice ridicate.

c) Influena chimic a fluxului asupra custurii

Ex: FB F (-0,05; +0,2; +0,1).

Flux topit F, caracter bazic BF, produce n custur o scdere a coninutului de carbon de 0,05%, o cretere a Mn de 0,2% i cretere a Si de 0,1%

3.2 Gazele de protecie dup EN 439

n 1994 a intrat n vigoare norma DIN EN 439 i a nlocuit din acest moment norma DIN 32526. Codificarea gazelor de sudare, dup compoziia lor este prezentat n tabelul .Se poate vedea c pentru sudarea n mediu protector de gaze se folosesc doar 5 gaze i anume: CO2, Ar, He, O2, H2 . O excepie este azotul, care este utilizat n principal numai la tierea cu plasm sau unele aplicaii de sudare a oelurilor nalt aliate ce conin adaosuri de azot.

Tabelul 3

DescriereComponente volumiceUtilizareObs.

GrupaNumr

Codi-ficareOxidantInertRedu-ctorReactiv

CO2O2ArHeH2N2

R1

2Rest

Rest> 0..15

>15..30WIG, Sudare tiere cu plasm, Protecia rdciniiReductor

I1

2

3100

Rest100

> 0..95MIG, WIG, Sudare cu plasm, Protecia rdciniiInert

M11

2

3

4> 05

> 05

> 05> 03

> 03Rest

Rest

Rest

Rest> 05MAG,

Uor oxidant

Puternic oxidant

M21

2

3

4> 525

> 05

> 525> 3..10

> 3..10

> 08Rest

Rest

Rest

Rest

M31

2

3> 25...50

> 550>1015

> 815Rest

Rest

Rest

C1

2100

Rest> 030

F1

2> 0..50100

RestTiere cu plasm, Protecia rdciniiReductor

Cerine privind gazele de protecie la sudare:

a) cerine generale

aptitudinea gazului pentru procedeul de sudare ales ( MAG/WIG,plasm ),

protecia de atmosfer a metalului topit, independent de poziia i geometria rostului

insensibilitate la factorii externi cum este necurirea tablei,

evitarea stropirii

b) cerine fizice

comportarea bun la amorsare la nceperea sudrii, formarea unui jet de plasm

conductibilitatea electric

stabilitatea arcului electric

c) cerine termice

transfer termic att n stare de plasm ct i neionizat

capacitate caloric

conductibilitate termic

d) influene metalurgice

arderea elementelor de aliere

arderea carbonului i/sau a oxigenului i azotului n metalul topit,

solubilitate nul (redus) a gazelor n metalul topit (formare metalurgic de pori)

formare redus de zgur

oxidare redus a suprafeei

meninerea proprietilor mecanice-tehnologice ale materialului, de exemplu a tenacitii

meninerea rezistenei la coroziune

Proprietile fizice ale gazelor de protecie i influena acestora asupra procesului de sudare.

Ar:

gaz inert ( ceea ce nseamn c nu reacioneaz cu materialul;

mai greu ca aerul ( protejeaz metalul topit de interaciunea aerului;

este uor de ionizat ( amorsarea procesului de sudare este uurat;

se utilizeaz pentru sudarea oelurilor aliate i nalt aliate, a titanului, aluminiului, zincului, nichelului folosind procedeele MIG i WIG.

se livreaz n 5 tipuri: A,B,C,D i E. Pentru sudare se utilizeaz numai primele trei la care puritatea este :A min. 99,996%; B min. 99,990%; C min 99,986%

He:

gaz inert ( ceea ce nseamn c nu reacioneaz cu materialul;

mai uor ca aerul ( fa de argon este cu greutatea de circa 10 ori mai mic fiind nevoie de debite mai ridicate pentru protecia bii metalice;

potenial de ionizare mai ridicat ( dificultatea amorsrii arcului crete cu cantitatea de He, sunt necesare tensiuni de sudare mai ridicate;

conductivitate termic i potenial de ionizare ridicate ( aport de cldur mai ridicat n materialul de baz ( ptrundere mai lat, suprafa mai plan, vitez de sudare mai mare.

CO2:

gaz activ ( reacioneaz cu hidrogenul;

este mai dens ca aerul ( protejeaz metalul topit de aerul atmosferic;

se disociaz n spaiul arcului n CO + O ( cretere de volum ( mbuntirea proteciei metalului topit;

la disociere complet, aciune de oxidare, n msur mic aciune de carburare;

potenial de ionizare ridicat ( amorsarea dificil, transport de cldur mbuntit;

recombinarea CO + O n CO2 duce la o eliberare intens de cldur ( ptrundere mai lat, vitez de sudare mai mare;

odat cu creterea coninutului de CO2 ( stropire mia intens, n special la sudarea cu arc lung;

efect oxidant ( formarea zgurii se intensific odat cu creterea ponderii CO2.

se livreaz n tipurile A ( n scopuri alimentare ), S ( pentru sudur ) i T n dou caliti (pentru turntorii). Co2 pentru sudur trebuie s aibe o puritate de peste 99,5% i o umiditate de max 0,3g/m3. Gazul se utilizeaz mbuteliat la 50 atm.

O2:

gaz activ ( efect puternic oxidant ( de 2 3 ori mai intens dect la CO2 );

efect stabilizator al arcului electric;

reduce tensiunea superficial a oelului ( custuri cu stropire extrem de redus, foarte plat;

tensiunea superficial redus la oel ( baia metalic curge spre nainte la sudarea descendent ( pericol de defecte de mbinare );

gaz de protecie foarte sensibil la formarea porilor

potenial de ionizare redus ( tensiune mic de sudare ( aport termic sczut

se livreaz n 5 tipuri : A,B,C,D,i E

H2:

gaz activ ( efect reductor;

potenial de ionizare ridicat i conductivitate termic ridicat ( aport termic extrem de ridicat n materialul de baz;

arcul electric este strangulat de H2 ( arc cu densitate mare de energie ( creterea vitezei de sudare;

riscul formrii de fisuri i pori la oelurile nealiate;

cu creterea ponderii H2 ( crete riscul de formare a porilor la sudarea oelurilor Cr-Ni austenitice.

Se livreaz n 2 caliti, I i II. Puritatea hidrogenului I min 99,3% i pentru II min 99,9%. Oxigenul ca impuritate nu trebuie s depeasc 0,3% respectiv 0,1%.

N2:

gaz reactiv ( reacioneaz cu metalul numai la temperaturi sczute, comportare inert, ceea ce nseamn nici o reacie;

formeaz pori la sudarea oelurilor;

duce la mbtrnirea (durificarea) materialului, ceea ce este o problem n special la oelurile cu granulaie fin;

formator de austenit, reduce proporia de ferit de ex. la oelurile austenitice.

se livreaz n 4 caliti : extra, I, II I III. Azotul utilizat pentru sudarea sau tierea metalelor este de calitatea II I III cu o puritate de 98,5% .99,9%.

se recomand pentru sudarea cuprului cu care nu reacioneaz.

Acetilena tehnic dizolvat (C2H2).

Acetilena este obinut prin aciunea apei asupra carburii de calciu (carbid) cu coninut de hidrogen sulfurat de max. ,%, comprimat i dizolvat n aceton tehnic, n recipiente butelii de oel.

4. ncercri pentru determinarea compatibilitii dintre MA i MB

Aceste ncercri se fac cu scopul de a determina nsuirile mbinrii sudate.

4.1. ncercri asupra metalului depus

a) Pentru electrozii nvelii se folosete metoda depunerii pe o plac din care se preleveaz metal pentru determinarea compoziiei chimice. Dimensiunile plcii i modul de lucru sunt normalizate prin indicaiile IIS.

b) Pentru toate materialele de adaos se folosete metoda mbinrii sudate. Componentele care sudeaz au dimensiunile din figura 1.

Sudura se face cu electrozii nvelii (( 4) sau cu srm ( 4 petru SAF i ( 1,6 pentru MIG/MAG. Fiecare trecere va avea limea 5xde i nlimea h=2-4mm. Dup fiecare trecere se schimb sensul de sudare. Temperatura ntre straturi 230 250oC.

Se extrag 1 epruvet pentru traciune i 6 pentru rezilien. Epruvetele se degazeaz n cuptor la 250oC /6-16 ore.

Epruveta de traciune se ncearc la 20oC, se msoar (r, (c,( Epruvetele de rezilien se ncearc la temperaturi corelate cu cele pentru care sunt garantate MA.

Temperatura de ncercare este (1oC fa de temperatura impus de caietul de sarcini. n funcie de clasa electrozilor nvelii sunt 2 nivele ale rezilienei.

Nivel I: kV=28J (3,5 Kgfm/cm2)

Nivel II: kV=47J (6,0 Kgfm/cm2)

Mediile aritmetice ale rezilienei trebuie s aib valorile minime (28J, 47J) pentru ca materialele de adaos s fie acceptate n clasa respectiv.

4.2 ncercri asupra custurii (MA + MB)

Pentru custura sudat ncercrile care se fac sunt ntocmai ca cele descrise pentru metalul depus, cu deosebirile;

Componentele la care se sudeaz sunt din MB studiat.

Pregtirea componentelor se face conform figurii 2.

Se efectueaz ncercrile privind traciunea ((c, (c,() i reziliena.

4.3. ncercri cordonul de sudur

Aceste ncercri sunt normalizate i difer de la o aplicaie la alta. Aceste ncercri sunt cuprinse n caietul de sarcini a produsului. n marea majoritate a cazurilor se fac ncercri pentru determinarea nsuirilor mecanice i unele ncercri particulare.

a) ncercri generale.

Traciune - (r, (c,( - se specific locul unde s-a produs ruperea (custur, ZIT).

Rezilien; KCU, KV.

ndoirea static, (.

Duritatea HV 10 sau HV 5.

Macrostructura i microstructura cordonului de sudur.

b) ncercri particulare

Aceste ncercri depind de natura MB i pot fi:

ncercri privind rezistena la coroziune;

ncercri privind tendina de fisurare la cald sau la rece etc.

ncercrile privind cordonul de sudur i metodele de control ale mbinrii sudate, sunt incluse n procesul de omologare a tehnologiei de sudare.

Procedee de sudare: SMEI, WIG, MIG/MAG, SAFProcedeul de sudare manuala cu arcul electric i electrozi inveliiSudarea manual cu electrozi nvelii este cel mai vechi i cel mai rspndit procedeu de sudare prin topire. Operatorul sudor efectueaz toate operaiile necesare, el conduce procesul de sudare mnuind electrodul nvelit cu ajutorul portelectrodului.

Sudarea se realizeaz pe seama cldurii dezvoltate n arcul 6, format ntre electrodul 1 i piesa de sudat. De pe vergeaua metalic se desprind picturi de metal 4, care se deplaseaz spre baia de metal 5. Pe msur ce sursa termic se deplaseaz, n spate se formeaz prin solidificare cordonul de sudur. Electrodul este prevzut cu un strat de nveli 2, din care se formeaz prin topire, stratul lichid de protecie 7, transformat apoi ntr-o zgur sticloas 8,

protectoare a cordonului 9 n curs de rcire. Arcul electric este alimentat cu curent de sudare, la captul superior 3, de la sursa de energie electric 10.

Schema sudrii manuale cu electrozi nvelii

Sudarea cu electrozi nvelii se desfoar n marea majoritate a cazurilor n variant manual.

Avantajele sudarii manuale cu electrod invelit: grad inalt de de universalitate in ceea ce priveste materialul de baza si pozitiile de sudare cheltuieli reduse pentru achizitionarea si intretinerea utilajului de sudare varietate mare de electrozi inveliti cu usurinta de prelucrare.

Dezavantajele sudarii manuale cu arcul electric: calitatea depinde de indemanarea, pregatirea si constiinciozitatea operatorului uman productivitate foarte redusa nu exista posibilitati de mecanizare si automatizare, ceea ce determina folosirea din ce in ce mai redusa a procedeului.Procedeul de sudare sub fluxArcul electric 1 se formeaz ntre materialul de baz 4 i cel de adaos sub form de srm electrod 8 sub strat de flux granular 10 . Dup solidificarea i rcirea metalului topit se obine custura 5. O parte din flux se topete turnnd un strat de zgur cu aspect sticlos 6 pe suprafaa de contact cu partea superioar a custurii. Antrenarea srmei electrod din bobina 7, n zona de sudare, se face cu ajutorul unor role 9 acionate de un motor electric prin intermediul unui reductor. Fluxul se dispune ntr-un buncr 11 (rezervor) n

apropierea srmei electrod pe direcia de sudare. Fluxul granular rmas neutilizat pe custur este absorbit cu un sistem de aspiraie 13, se reintroduce n buncr, printr-o cernere prealabil. Contactul electric 12 cu srma electrod n micare se realizeaz cu ajutorul unor piese de contact din cupru.

Schema procedeului de sudare sub flux:

1 arcul electric; 2 flux topit; 3 baia de metal topit; 4 metalul de baz;

5 custura solidificat; 6 zgur solidificat (flux topit i solidificat);

7 bobin cu srm de sudare; 8 electrodul srm de sudare; 9 role de antrenare;

10 strat de flux; 11 rezervor cu flux de sudare; 12 contact electric;

13 aspirator de flux; 14 sursa de energie electric.

Sudarea poate fi realizat n curent continuu sau curent alternativ, sursa de sudare 14 avnd caracteristic extern rigid sau cobortoare. De obicei se prefer surse cu caracteristic rigid n cazul folosirii unor srme cu diametru sub 4 mm. n prezent se folosesc pe scar larg sursele moderne de sudare, care permit exploatarea n ambele situaii, att cu caracteristic rigid, ct i cu caracteristic cobortoare.

Procedeul este mecanizat (practic cel semimecanizat a fost eliminat), att deplasarea arcului electric n lungul rostului vs, ct i aducerea metalului de adaos n arcul electric cu viteza va, realizndu-se cu mecanisme adecvate. Interveniile operatorului sudor sunt:

o pornirea i oprirea sudrii;

o meninerea parametrilor tehnologici primari (Is, Ua i vs) la valorile prescrise;

o alte operaii inerente: umplerea rezervorului cu flux, schimbarea bobinei de

srm etc.

Procedeul de sudare MIG/MAGArcul electric (1) amorsat ntre srma electrod (2) i componentele

(3), produce topirea acestora formnd baia de metal (4). Protecia arcului

electric i a bii de metal topit se realizeaz cu ajutorul gazului de protecie

(5), adus n zona arcului prin duza de gaz (6) din butelia (7). Srma

electrod este antrenat prin tubul de ghidare (bowden), (13) cu vitez de

avans constant vae de ctre sistemul de avans (8) prin derularea de pe

bobina (9). Alimentarea arcului cu energie electric se face de la sursa de

curent continuu (redresor), (10) prin duza de contact (11) i prin cablul de

mas (12). Tubul de gidare a srmei electrod (13), cablul de alimentare cu

curent (14) i furtunul de gaz (15) sunt montate ntr-un tub flexibil de

cauciuc (16) care mpreun cu capul de sudare (17) formeaz pistoletul de

sudare.

Schema de principiu a

procedeului de sudare MIG/MAGUtilizare. Sudarea MIG/MAG are un grad mare de universalitate, putndu-se suda n funcie de varianta de sudare (gazul de protecie) o gam foarte larg de materiale, oeluri nealiate, cu puin carbon, oelurile slab aliate sau nalt

aliate, metale i aliaje neferoase (cupru, aluminiu, nichel, titan, etc.), ponderea de aplicare fiind n continu cretere pe msura lrgirii i diversificrii gamei de materiale de adaos (srm electrod), pentru o varietate tot mai mare de

materiale metalice. Utilizarea procedeului se face cu pruden n cazul mbinrilor sudate cu pretenii mari de calitate (mbinri din clasele superioare de calitate), la care se impune controlul nedistructiv (cu radiaii penetrante sau cu ultrasunete), datorit incidenei relativ mari de apariie a defectelor, care depesc limitele admise, n principal de tipul porilor, microporilor i lipsei de topire. Avantajele procedeului.

Principalele avantaje ale procedeului MIG/MAG sunt productivitatea ridicat i facilitatea mecanizrii, automatizrii sau robotizrii.Procedeul de sudare WIG

Principiul procedeului WIG const n formarea unui arc electric ntre un electrod nefuzibil din wolfram i metalul de sudat. Arcul electric, electrodul de wolfram i baia de metal topit sunt sunt protejate de un gaz inert.

Pentru realizarea custurii, n spaiul arcului se introduce din lateral manual sau mecanizat, metal de adaos sub form de srm .La sudurile pe muchie i cu margini rsfrnte ,procedeul se aplic fr material de adaos.

Avantaje i dezavantajeAvantaje:

-se sudeaz orice metal sau aliaj, obinndu-se custuri cu grad ridicat de puritate

-arcul i baia de sudur sunt vizibile i astfel sudorul poate controla procesul

- nu se produc stropiri i nici mprocri de metal

- se poate suda n orice poziie

- nu rezult zgur ,deci nu exist posibilitatea introducerii de incluziuni nemetalice n custur

- datorit gazului inert nu se produc modificri chimice n metalele i aliajele sudate

- se realizeaz suduri de mare finee ncepnd de la grosimi ale tablelor de 0,3mm

Dezavantaje:- este un procedeu manual i ca urmare calitatea sudurii depinde mult de ndemnarea sudorului pentru realizarea micrilor pistolet srm i dozrii materialului de adaos n raport cu forma mbinrii

- viteze mici de sudare care duc la o productivitate sczut

- la materialele cu grosimi mai mari de 6mm ,se folosete numai pentru realizarea stratului de rdcin urmnd ca celelalte straturi s fie depuse printr-un procedeu mai productiv.

Alegerea materialului de adaos - criterii de alegere

Alegerea calitatii si a tipului materialelor de adaos pentru sudare se va face in functie de procedeele de sudare adoptate, metalul ( metalele ) de baza ce se sudeaza, conditiile de lUCID impuse elementului si tehnologiile de sudare omologate ce se aplica.

Materialele de adaos vor fi obligatoriu insotite de certificate de calitate si vor corespunde conditiilor tehnice, regulilor pentru verificarea calitatii, marcarii, livrarii si documentatiei conform SR EN ISO 544-2004; SR EN 1599-99; SR EN 12070.

Materialele de adaos pentru sudare vor corespunde cerintelor din PT ISCIR CI-2003, art. 4.3.5-4.3.8.

Materialele de adaos pentru sudare vor fi insotite de certificate de calitate minim tip 2.2 conform SR EN 10204.

Metalul de adaos se prezinta sub forma de vergele metalice: sarme, granule sau pulberi metalice, etc.

Metalul de adaos folosit la operatiile de sudare se stabileste astfel incat sa asigure in cusatura sudata cerintele impuse din punct de vedere al solicitarilor mecanice, compozitiei chimice si structurii.

In general se accepta 0 diferenta de pana la 5% intre caracteristicile de rezistenta mecanica ale metalului cusaturii cu cel de baza.

Problema alegerii materialului de adaos este destul de complexa. Ea are in vedere asigurarea in cordon a unor caracterlstici de rezistenta cel putin egale cu ale metalului de baza, cu asigurarea unei omogenitati chimice acceptabile din punct de vedere functional si economic.

La alegerea materialelor de adaos se va ine seama de:

Se va ine seama de faptul c materialul depus trebuie s corespund condiiilor de exploatare impuse.

Se vor alege materialele de adaos care dau o structur omogena i o granulaie care sa poat suporta solicitrile care apar n urma utilizrii construciei sudate.

Documentaia necesara operaiilor de sudareAtelier prelucrari la caldSectorPlan de operatii pentru sudura0Fila

ProdusulDenumirea reperuluiNr. DesenuluiMaterial

Total file

Buc/prod

NumarulDenumireUtilajSculeDispozitivCalitate electrod/ sarmaNr. StraturiDiam. electordOBS

OpFazPrim.Urm.

ModificariMateriale auxiliare

NrNatura modificariiDataSemnaturaNr.Denumire materialSTASU.M.Cant.

DesenatTehnologSef grupa tehnologBirou normeMetalurg sef

WPAR nr.001Nr de referinta al Nr. de referinta al

tehnologiei de sudare examinatorului sau organis -

a producatorului : mului de verificare:Producator: BMM S.A.

Adresa

Cod/standard de verificare

Data sudarii.. DOMENIUL DE VALABILITATE AL APROBARII

Procedeul de sudare : MAGTipul imbinarii : VMetal de baza : 1.4362Grosimea piesei : 15mm,12mmTipul metalului de adaos : LEXAL T 22 9 3 NGaz de protectie :Tipul curentului de sudare : CC/DC+Pozitiile de sudare : PFPreincalzire : Tratament termic ulterior: Se certifica faptul ca probele sudate au fost pregatite, sudate si incercate in mod satisfacator in conformitate cu conditiile codului/standardului de verificare mentionat mai sus.Loc: Bucuresti

Data eliberarii Examinator sau organism de

verificare

.. ( Nume, data, semnatura)DETALII ALE VERIFICARII TEHNOLOGIEI DE SUDARE Localitatea: Bucuresti Examinator sau organism de verificare .

Nr. de referinta a procedurii de

sudare a producatorului...........

Nr.WPAR 001

Metoda de pregatire si curatare

Specificatia metalului de baza 1.4362Producator: BMM S.A.

Procedeu de sudare: MAG Grosimea materialului[mm]: 15mm, 12 mm Tipul imbinarii:cap la cap

Pozitia de sudare: orizontalaSchema de pregatire a imbinariiSuccesiunea operatiilor de sudare

Pozitionarea pieselor

Curatare

Sudarea stratului 1-n

Control LP, RX si US

Detalii de sudare: RandProcedeuDimensiunea

metalului de adaosIntensitatea

curentului

[A]Tensiune

[V]Tipul curentului/

PolaritateaViteza de sudare

[cm/min]

prindere1361,218023CC/DC+60

11361,216022CC/DC+84

n1361,2218023CC/DC+60

Metal de adaos,codificare si marca Informatii suplimentare :

de fabricatie : LEXAL T 22 9 3 N Pendulare(latimea max. randului)

Gaz/Flux: de protectie:M21 Distanta de mentinere:

Debitul gazului de protectie: 15 20 l/min Temperatura de preincalzire: Tratament termic dupa sudare : Intocmit Examinator sau organism de verificare ..

.. ( Nume, data, semnatura) ( Nume, data, semnatura)REZULTATELE VERIFICARII

Procedura de sudare a producatorului, Examinator sau organism de examinare,

Nr. de referinta: . Nr. de referinta: ..

Examinare vizuala:. Examinare cu radiatii penetrante:..

Examinare cu lichide penetrante

/pulberi magnetice: Examinare cu ultrasunete:

Incercari la tractiune:............. Temperatura:.

Tip/Nr.Re[N/mm2]Rm

[N/mm2]A5[%]Z

[%]Localizarea

ruperiiObservatii

Conditia

Incercari la indoire

Tip/Nr.Unghi de indoireAlungireRezultat

Incercari la incovoiere prin soc Dimensiuni: Conditii:

Pozitia crestaturii/ orientareTemperatura

[C]Valori

1 2 3MediaObservatii

Incercari de duritate

Tip/sarcina

Pozitia masurarilor (schita)

Metal de baza:

ZIT:

Sudura:

Alte incercari

Incercari efectuate conform conditiilor prevazute in:

Raportul de incercari ale laboratorului

Rezultatele incercarilor sau corespunzatoare/necorespunzatoare

Incercarile au fost efectuate in prezenta:.BMMCONSTRUCTSPECIFICATIE PROCEDURII DE SUDARE /

WELDING PROCEDURE SPECIFICATION (EN 15609)WPS N1

Rev. / Issue:00

Normativ/ Standard : EN 15614-1:2004WPQR:

Materiale de baza/ Base Metal

(BM)Grosime MB 1 / BM 1 thickness 15mmCalitate/ Quality1.4362Grup/

Group

G rosime MB 2 / BM 2 thickness 12mmCalitate/ Quality1.4362Grup/

Group

Grosime suport / support thickness 5mmCalitate/ Quality1.4362Grup/

Group

Material(e) de adaos /

Filler(s)Sarma tubulara/

Cored wireCITOFLUX R00

Clasificare/ ClassificationEN 758 : T42 3 P M 1 H5 Furnizor/

Supplier OERLIKONLot/ Batch

Solid wire/ sarma plinaLot/ Batch

Flux/ fluxLot/ Batch

Sanfren /Groove: In V

Unghi / Angle: 40 3

Inaltime rost(mm) / Depth of root face: 0-2 Deschidere rost(mm)/ Gap : 8 mm

Schema imbinare / Detail of joint:

Succesiune treceri/ Welding Sequences

Pre-incalzire / PreheatMetoda/ MethodTemp. / Temperature (C)Temperatura intre straturi/Interpass Temp. 250C

Parametri de sudura/

Weding ParametersSecventa de sudura / Welding Sequence12-3

Procesul de sudura / Welding process136136

Pozitia sudurii / Welding PositionPFPF

Material de Adaos / Filler MetalLEXAL T 22 9 3 NLEXAL T 22 9 3 N

Diametru / Diameter (mm)1,21,2

Gaz de protectie / Shielding GasEN 439: M21EN 439: M21

Debit / Flow Rate (l/min)15 - 1815 - 18

Compozitie / Composition (%) 82Ar + 18CO282Ar + 18CO2

Polaritate / Polarity (-/+)DC +DC +

Intensitatea curentului / Welding Current (A)160180

Tensiune / Arc Voltage (V)2223

Viteza sarmei / Wire Feeding Speed (m/min)5,65,7

Viteza de sudare / Travel Speed (cm/min)84cm/min60cm/min

N de treceri/ Run n

Tratament termic / Post Weld Heat Treatment

N/AIncalzire / Heating (C/h)Racire/ Cooling. (C/h)Temp.palier + timp

Durata / During (h)Durata/ Soak temp (C)

Verificare si incercari / Inspection and TestsVizual /

Visual Examination XRadiatii penetrante /

Radiographic ExaminationX Ultrasunete/

Ultrasonic ExaminationXDimensional /

Dimensional ExaminationX

Lichide penetrante la radacina/

Dye Penetrant on rootPulberi magnetice/Magnetic Powder ExaminationFazorul/ PAUTAltele/ Others

Elaborat de / Issued by:Besliu Mihai ___/___/___

Aprobat de / Approved by: ___/___/___Organism calificare :

___/___/___

Controlul distructiv si nedistructiv al mbinrilor sudateDefectele de proiectare i de execuie i pun amprenta asupra mbinrii sudate. Nedepistarea defectelor de execuie a mbinrilor: poroziti, fisuri, lips de topire, neptrundere, incluziuni de zgur cu ocazia controlului nedistructiv, efectuarea incorect a tratamentului termic ceea ce duce la prezena n structur a: tensiunilor remanente, structurilor dure i fragile, hidrogenului difuzibil constituie factori cu cea mai mare susceptibilitate la apariia ruperilor fragile. De asemenea alegerea incorect a: tehnologiei de sudare, materialelor de adaos i de baz, tipurilor de rosturi sunt factori care determin prezena unor: tensiuni suplimentare n construcia sudat, structuri necorespunztoare, concentratori de tensiuni, fenomene de eroziune/coroziune care determin avaria duzei.

Toate defectele care se vor prezenta n cele ce urmeaz i pun amprenta asupra modului de funcionare a produsului deoarece ele determin apariia tensiunilor suplimentare, concentratorilor de tensiune, efectului de cresttur, deformaiilor excesive care duc la avaria produsului parial sau total .

Defecte specifice materialelor folosite

n aceast categorie de defecte se regsesc cele care au la origine o anumit comportare a materialului n raport cu tehnologia de fabricaie.

- 1.Defecte datorate nerespectrii compoziiei chimice care determin : formarea de carburi, de constitueni fragili; neomogenitatea proprietilor mecanice.

- 2.Defecte datorate operaiei de laminare la cald care determin: incluziuni de oxizi; fisuri; zgrieturi; rizuri; crestturi; pelicule intergranulare de compui fuzibili; neomogenitatea proprietilor mecanice; decarburarea; oxidarea superficial.

Defecte introduse de tehnologia de fabricatie

Tehnologia de fabricatie poate introduce defecte ca: fisura, porozitati, lipsa de patrundere, lipsa de topire, latime neconforma, suprainaltare neconforma, neregularitati ale cordonului.

Se rein defectele care pot apare n urma aplicrii tehnologiei de obinere a produsului.

1.Defecte datorate operaiei de prelucrare mecanic care determin : exfolieri;suduri reci; incluziuni de oxizi; fisuri; zgrieturi; rizuri; crestturi.

2.Defecte datorate operaiei de roluire care determin:fisuri; abateri de circularitate.

3.Defecte datorate tehnologiei de sudare, parametrilor de sudare, geometriei mbinrilor sudate care determin: fisuri;sufluri; pori; retasuri; incluziuni metalice i nemetalice; lips de topire; lips de ptrundere; stropi; arsuri; cresttur; ngroare excesiv; pictur; retasur la rdcin; nlime insuficient; lime neregulat.

4.Defecte datorate modului de efectuare a tratamentului termic dup sudare care determin: apariia constituenilor duri i fragili; neomogenitatea proprietilor mecanice; decarburarea.

Defecte induse de exploatare

Aceast categorie de defecte reine defectele care apar n urma exploatrii produsului, care afecteaz parial sau total modul de funcionare.

1.Defecte datorate nerespectrii parametrilor de lucru: fisuri; lipsa de etaneitate; deformaii excesive; coroziune.

Pentru clasa de execuie fin abaterile limit pentru dimensiunile mbinrilor din oel sudate prin topire:

1) Abateri limita de la lungimea custurii sudate;2) Abateri limita de la limea custurii sudate e :

Tipul sudurii - cap la cap unilateral

Schema mbinrii: e1=e+

Abateri limit pentru clasa fin [mm] : +4; +23)Abateri limita de la grosimea custurii sudate s:

Tipul sudurii - cap la cap unilateral

Schema mbinrii

Abateri limit pentru clasa mijlocie [mm] : nu se admit

4) Abateri limita a ik de la grosimea sudurii de col:

Tipul sudurii - de col

Schema mbinrii

Abateri limit pentru clasa fin [mm] : +(0,5+0,1a)2; +0,5

Tipul sudurii - de col

Schema mbinrii

Abateri limit pentru clasa fin [mm] : nu se admit

Tipul sudurii - de col

Schema mbinrii :

Abateri limit pentru clasa fin [mm] : +(0,5+0,1a); +0,5

5) Denivelri admise ntre piese :

Tipul sudurii - cap la cap rectilinie unilateral

Schema mbinrii:

Abateri limit pentru clasa fin [mm] : 0,1s2

Tipul sudurii - cap la cap curbilinie

Schema mbinrii:

Abateri limit pentru clasa fin [mm] : (0,1s+0,5)3

2. Defecte care apar din cauza fenomenelor chimice, metalurgice, termice, hidrodinamice, prezente n procesul nclzirii i rcirii bii de metal lichid ce formeaz mbinarea sudat. Din aceast categorie fac parte:fisurile ka cald i la rece, incluziunile metalice, abaterile de la mrimea grunilor, etc.

3. Ddefecte de formare a mbinrii sudate, cum ar fi: neptrunderi, neuniformitatea metalului depus, etc.

Conform cu STAS 7084/1-81 defectele mbinrilor sudate prin topire se clasific n ase grupe:1)fisuri; 2)goluri; 3)incluziuni solide; 4) lips de topire i de ptrundere; 5) defecte de form; 6) alte defecte.

Criteriile A/R

Criteriile de Acceptare/Respingere sunt stabilite de societatea de clasificare.

Extras criteriu A/R al societii de clasificare GERMANISCHER LLOYD pt. US.

Categorii de evaluare cf. G2.1.Grosimea peretelui

[mm]Defecte longitudinaleDefecte transversale

Nr. defecte pe m de cordon

[mm]Lungi-mea de inregis-trare

[mm]Maxi-mul amplifi-carii de-fectului

[db]Nr. defecte pe m de cordon

[mm]Lungi-mea de inregis-trare

[mm]Maxi-mul amplifi-carii de-fectului

[db]

B10...15101063106

3206

11012

1520101063106

3206

11012

2040101063106

3256

11012

>40101063106

3306

11012

C1020101563106

3306

11012

2040101563106

3406

11012

>40101563106

3506

11012

D10...20101565106

3506

11012

2040101565106

3506

11012

>40102065106

3506

11012

Anex criteriu A/R al societii de clasificare GERMANISCHER LLOD pentru radiaii penetrante.

Alegerea metodelor de control i prezentarea unei procedure de examinare a mbinrii sudate.

Metode de control de control

Scopul controlului defectoscopic este acela de a detecta defectele de o manier sigur i economic. Dintre metodele de control posibile mentionm:

metode de control distructiv;

metode de control nedistructiv.

Metode de control distructiv

Analiza chimic se face cu spectometrul de mas pentru a determina procentual elementele chimice componente ale materialului de baz i ale materialului de adaos. Analiza metalografic const n examinarea macro i microscopic a materialului de adaos, a zonei influenate termic i a materialului de baz, n scopul punerii n eviden a structurilor i a constituenilor metalografici ai mbinrii sudate

Analiza macroscopic se realizeaz pe probe pregtite conform recomandarilor i urmrete depistarea defectelor de dimensiuni mai mari de 0,5mm: goluri, incluziuni nemetalice, lipsa de penetraie i crpturi.

Analiza microscopic se realizeaz pe probe speciale pregtite conform recomandarilor i urmrete depistarea defectelor cu dimensiuni mai mici de 0,5mm: fisuri, incluziuni solide, goluri, lips de topire i ptrundere.

Determinrile privind compoziia chimic a metalului depus se fac conform recomandarilor.

ncercarea la traciune

Prin aceast ncercare se determin rezistena la rupere i plasticitatea metalului depus, n ansamblul ei.

ncercarea la ndoire

Prin aceast ncercare se determin capacitatea de deformare a mbinrii sudate, prin determinarea unghiului de ndoire pn la apariia primei fisuri.

ncercarea la duritate

Prin aceast ncercare se determin duritatea materialului depus din materialul de adaos, n zona influenat termic i materialul de baz.

Proba pentru determinarea duritatii metalului depus

ncercarea la oboseal

Aceast ncercare permite s se determine capacitatea metalului de a rezista aciunii unor sarcini alternative repetate, variabile n timp, mrime i direcie. La un numr mare de variaii a sarcinilor, metalul ncercat este distrus la tensiuni mai mici dect limita lui de rezisten la rupere.

ncercarea la rupere se face pentru a determina lipsa de penetraie.

Penetraia se consider suficient atunci cnd distrugerea (ruptura) are loc numai n metalul depus.

n urma acestor ncercri se obin rezultate care servesc la aprecierea tenacitii diferitelor zone ale mbinrii sudate precum i pentru determinarea sensibilitii la mbtrnire. Modul de realizare a probelor i desfurare a ncercrilor sunt detaliate n cadrul procedurii de omologare a tehnologiei de sudare conform capitolului aferent.

Metode de control nedistructiv

O larg rspndire n industrie o au metodele de control defectoscopic nedistructiv.

Activitatea global n care este implicat controlul defectoscopic nedistructiv poate fi rezumat la urmtoarele trei etape:

detectarea, msurarea i identificarea defectelor;

compararea rezultatelor obinute cu valori limit de acceptabilitate a anomaliei respective;

luarea deciziei privind msurile ce urmeaz a se adopta(acceptarea, remedierea sau rebutarea piesei sau a produsului).

Principalele metode de control defectoscopic nedistructiv se pot grupa n mai multe categorii astfel:

VT examinare optico-vizuala;

PT examinare cu lichide penetrante;(inoxidabil)

MT examinare cu pulberi magnetice;

UT examinare cu ultrasunete;

RT examinare cu radiatii penetrante;

LT examinarea etaneitii.

1. Examinarea optico-vizual (VT) - nsoete toate operaiile de control pentru detectarea primar a defectelor-80% din defecte. Se efectueaz dup curarea piesei, n condiii bune de iluminare.

Avantaje: metod ieftin, simpl, eficient, rezultatele se obin direct.

Dezavantaje: sensibilitate relativ redus, numai pentru defecte exterioare i necesit competen.

Aceast metod este general i aproximativ.

2. Examinarea etaneitii (LT) n domeniul naval controlul etaneitii este foarte mult utilizat. Acest examinare se poate executa atat cu ap cat i ca aer.

3. Examinarea cu lichide penetrante (PT) poate pune n eviden numai defectele deschise de tipul crpturilor i fisurilor, precum i unele defecte de suprafa.

Avantajele metodei: posibilitatea de detectare a discontinuitilor deschise la suprafa, indicaiile pot fi imediat interpretate, examinarea nu este influenat de geometria piesei supuse examinrii iar metoda se poate aplica att la metale feroase ct i la cele neferoase; metod ieftin de control nedistructiv.

Dezavantaje: se detecteaz doar defectele de suprafa iar rezultatele testrii sunt influenate de existena impuritilor pe suprafaa materialului, deci de modul de pregtire a suprafeei; metoda se poate aplica numai la materiale de grosime mic.

4. Examinarea cu pulberi magnetice (MT) poate pune n eviden discontinuitile din materialul piesei, situate in apropierea suprafeei prin care se face examinarea. Calitatea controlului depinde de rugozitatea suprafeei controlate (Ra < 12,5 m).

Avantaje: se pot detecta defecte de tipul: crestturi(Fc),golurilor(A), incluziunilor (B), fisuri(E).

Dezavantaje : se pot detecta defectele care se situeaz la adncimi de 4,maxim 5 mm fa de suprafa, adic la materiale de grosime mic; daca avem acces la ambele suprafee ale materialului se poate extinde domeniul dimensiunii controlate pn la 15-20mm.

5. Examinarea cu ultrasunete (UT) poate pune, n mod obinuit, n eviden defecte de tipul: fisurilor (E), golurilor (A), incluziunilor (B), situate oriunde n masa piesei. Prin metode speciale se pot evidenia i defectele de structur. n cazul metodelor de examinare prin contact este necesar prelucrarea prealabil a suprafeelor de contact pentru a se realiza un cuplaj acustic ct mai bun i pentru a avea rezultate ct mai bune.

Avantaje ale metodei: sensibilitate ridicat, mobilitate mare, lipsa efectelor nocive asupra operatorului.

Dezavantaje ale metodei: - oelurile austenitice,unele aliaje de Ni i Cu nu pot fi examinate n mod sigur; nu este concludent limita inferioar a grosimii materialului de controlat( 3...4 sau 6...8); nu se poate evidenia orientarea i forma defectului.

6. Examinarea cu radiaii penetrante (RT) pune n eviden defectele definite prin STAS 8299-78: incluziuni de gaze(A), incluziuni solide(B), lips de topire(C), defecte la rdcin(D), fisuri(E),defecte de form(F).Avnd n vedere grosimea materialului se vor folosi radiaii X.

Dezavantaje: pentru punerea n eviden a defectelor ( n special fisuri),a cror mrime se plaseaz n afara domeniului de sensibilitate, este necesar aplicarea n paralel a altor metode nedistructive; costul relativ ridicat i aciunea nociv a radiaiilor asupra personalului operator; este necesar amenajarea unui spaiu nchis, blindat, din motive de protecie a muncii. Metoda este foarte periculoas.

Se poate aplica att n timpul execuiei mbinrilor sudate , ct i n timpul funcionrii elementelor sub presiune, pentru urmrirea apariiei eventualelor defecte.

Prezentarea principalelor metode de control

Examinarea optico-vizuala

Controlul optico-vizual reprezint cea mai simpl metod de control defectoscopic nedistructiv. Pentru ca rezultatele controlului s fie satisfctoare este necesar ca suprafaa controlata s fie bine luminat. n acest scop se poate folosi un bec cu incandescen de 100w situat la o distan de 1 m de suprafaa examinat ceea ce asigur o intensitate luminoas pe suprafa de circa 500 lux.

Controlul optic asigur o sensibilitate a controlului mai bun, deoarece se efectueaz cu aparate optice cu o putere de mrire nedepind x40 : lupe de diferite tipuri si puteri de mrire, microscoape.

Examinarea cu lichide penetrante

Controlul defectoscopic nedistructiv cu lichide penetrante se bazeaz pe proprietatea unor lichide de a uda suprafeele corpurilor solide si de a ptrunde n cavitile defectelor aflate pe aceste suprafee.

Metoda const n aplicarea pe suprafaa sudurii a unui lichid penetrant, care ptrunde n discontinuitile existente, punndu-le n evidena prin contrast dup aplicarea unui developant. Controlul se efectueaz n condiiile mediului ambiant, cu personal calificat,instruit n acest sens.

Etapele controlului cu lichide penetrante:

1.pregtirea suprafeei supus controlului se ndeprteaz murdria, oxizi i substanele grase, astfel nct s se asigure accesul penetrantului la cavitile defectelor. Pregtirea se face prin operaii care nu duc la obturarea defectelor:splare cu ap cald, curire cu detergeni sau soluii organice: benzen, toluen, aceton;

2.depunerea penetrantului pe suprafaa se face prin pulverizare sau cu pensula urmrindu-se umectarea uniform a suprafeei, se menine un anumit timp pentru ca lichidul s ptrund adnc n cavitile defectelor ;

3.ndeprtarea excesului de penetrant - dac penetrantul este solubil n ap , excesul de penetrant se poate ndeprta prin cltire sau stropire cu jet de ap i tergerea cu tampoane din materiale textile dac nu se realizeaz cu solveni organici ;

4.developarea dup uscarea suprafeei(prin suflare cu aer cald T0