Capitolul 1. PROBLEME GENERALE 1.1. Scop (1) Prezentul ghid cuprinde prevederi referitoare la: -calculul, proiectarea, modul de alctuire i de realizare a pereilor turnai in situ pentru consolidarea structurilor n cadre; -calculul, proiectarea i modul de realizare a prinderilor cadru-perete; -criterii de asigurare a calitii lucrrilor de consolidare, viznd proiectarea, execuia i ntreinerea construciei consolidate. (2) ntruct introducerea pereilor de consolidare duce la schimbarea concepiei structurii iniiale l este n general precedat de repararea i/sau consolidarea elementelor cadrului existent, prezentul ghid stabilete criterii de evaluare a rezistenei i rigiditii elementelor cadrului, n funcie de tehnica de reparare sau consolidare adoptat, pentru a furniza datele de intrare n analiza structurii de ansamblu. (3) Tehnicile de reparare i consolidare a elementelor cadrului i, respectiv a fundaiilor nu fac obiectul prezentului ghid, ele fiind tratate n reglementrile naionale conexe. (4) Acest ghid are la baz att prescripii naionale (standarde i reglementari), ct i prevederi din Eurocode 8 partea 1-4 Design provisions for earthquake resistance of structures. Part 1-4: General rules. Strengthening and repair of buildings. Eurocode 8-1996 i CR 2 Current japanese systems on seismic capacity evaluation and retrofit techniques for existing buildings and post-earthquake damage inspection and restoration techniques, 1991 1.2. Prescriptii naionale conexe 1. Calculul i alctuirea elementelor structurale din beton, beton armat i beton precomprimat. STAS 10107/0-1990. 2. P 85-1996 Cod pentru proiectarea construciilor cu perei structurali de beton armat. Elaborator: UTCB. 3. P 100-92 Normativ pentru proiectarea antiseismic a construciilor de locuine, social-culturale, agrozootehnice i industriale. Completare i modificare cap. 11 si 12. 4. GT 002-1996 - Ghid practic pentru determinarea degradrilor i rezistenei betonului i a caracteristicilor dinamice la structuri de beton armat supuse seismelor, prin metode nedistructive. Elaborator: INCERC. 5. NE 012-1999 - Cod de practic pentru executarea lucrrilor din beton, beton armat i beton precomprimat. Elaborator: INCERC. 6. C 28-1983 - Instruciuni tehnice pentru sudarea armturilor de oel-beton. Elaborator: ICCPDC, Filiala Timioara. 7. C 130-1978 - Instruciuni tehnice pentru aplicarea prin torcretare a mortarelor i betoanelor. Elaborator: INCERC. 8. PC 1/1-1993 - ndrumtor de diagnosticarea strii de degradare i metode de remediere i protecie anticorosiv a elementelor din beton armat degradate prin coroziune n medii agresive pe baz de clor. Elaborator: INCERC. 9. PC 1/2-1994 - ndrumtor de investigare i diagnosticare a strii structurilor din beton armat, beton precomprimat i oel situate n medii agresive. Elaborator: INCERC.

1

10. ME 003-1999 Manual privind investigarea de urgen postseism i stabilirea soluiilor cadru de intervenie imediat pentru punerea n siguran provizorie a construciilor avariate. Elaboratr: IPCT. 11. C 244-1993 Ghid pentru inspectare i diagnosticare privind durabilitatea construciilor din beton armat i precomprimat. Elaborator: INCERC. 12. C 247-1993 ndrumtor cadru privind exploatarea i ntreinerea cldirilor de locuit din mediu urban aflate n propietatea autoritilor publice. Elaborator: INCERC. 13. GE 032-1997 Normativ privind executarea lucrrilor de ntreinere i reparaii la cldiri i construcii speciale. Elaborator: INCERC. 14. C 149-1987 Instruciuni tehnice privind procedeele de remediere a defectelor pentru elementele de beton i beton armat. Elaborator: INCERC. 15. GV 001/0-1995 Metodologia pentru evaluarea cldirilor i construciilor speciale din grupele 1 i 2. 16. C 54-1981 Instruciuni tehnice pentru ncercarea betonului cu ajutorul carotelor. 1.2. Domenii (1) Pereii turnai in situ pentru consolidarea structurilor n cadre se pot prevedea la: -construcii afectate seismic sau care nu corespund exigenelor actuale de proiectare antiseismic; -construcii avariate datorit altor cauze (coroziune, foc, tasri de reazeme, etc.).

Capitolul 2. CONSOLIDAREA CADRELOR CU PEREI TURNAI IN SITU (1) Aceast soluie de consolidare const n introducerea de perei din beton armat monolit n ochiurile cadrelor (figura 2.1.).

Fig. 2.1. (2) Legtura dintre betonul din peretele de consolidare i cadrul existent se realizeaz prin conectori fixai rigid n grinzi i stlpi sau numai n grinzi (figura 2.2.). (3) Pentru obinerea unei rugoziti adecvate, feele elementelor cadrului adiacente pereilor se prelucreaz prin diverse procedee (sablare, buciardare, periere cu perie de srm, etc.). n acelai scop se pot prevedea pene de forfecare lipite cu rin pe feete cadrului, sau se pot crea praguri de forfecare prin scobirea betonului existent (figura 2.3.).

2

Fig. 2.2.

Fig. 2.3. Moduri de prelucrare a suprafeei de contract beton vechi beton nou (4) Conectorii ntre cadru i perete pot fi ancore mecanice sau ancore fixate cu rin n guri realizate in prealabil in elementele cadrului. Ancorele pentru fixare cu rin pot fi constituite din tije din oel filetate sau armtur profilat. (5) Adncimea de ancorare a conectorilor, ca i distana ntre ancore i respectiv ntre ancore i marginile elementelor se stabilesc n funcie de diametrul ancorelor, de valoarea i tipul solicitrilor (monoton sau ciclic-alternant) i de rezistena betonului n care se fixeaz conectorii. 3

(6) Grosimea pereilor introdui n ochiurile cadrului trebuie s fie cel puin 1/4 n limea stlpului i cel puin 15 cm, dar nu mai puin dect limea grinzii. (7) Pereii se armeaza n dou planuri cu armtur ductil, care se nndeste cu conectorii fixai n elementele cadrului. n zonele de conectare, pe grosimea peretelui se prevede armtura tip fret sau plase sudate pentru confinarea betonului din acest zon (figura 2.3.). (8) Soluia de consolidare propus conduce la transformarea cadrului existent ntr-un perete structural cu rezisten i rigiditate mare i cu o mare capacitate de disipare a energiei. (9) La cadrele afectate seismic sau care nu corespund exigenelor actuale de proiectare, ca i la cele avariate din alte cauze se impune, dup repararea cadrului prin injectarea fisurilor i nlocuirea betonului i/sau oelului degradat, consolidarea cadrului prin una din urmtoarele metode: -consolidarea cu plci subiri, fixate cu rin i/sau ancorate n elementele cadrului; -consolidarea cu coliere, lamele din fibre de carbon, esturi din fibre de carbon sau fibre de sticl; -consolidarea prin cmuire cu beton armat.

Capitolul 3. MATERIALE 3.1. Materialele utilizate pentru consolidare trebuie s ndeplineasc n principal urmtoarele cerine: -s fie cel puin la fel de durabile ca i materialele puse n oper n structura existent; -s protejeze betonul existent i armtura aferent; -s fie stabile din punct de vedere dimensional, deci s prezinte contracii minime; -s prezinte caracteristici foarte bune de aderen cu betonul i cu armatura. 3.2. Beton Generaliti Betonul de consolidare trebuie s ndeplineasc cerinele din NE 012:1999 Cod de practic pentru executarea lucrrilor din beton, beton armat i beton precomprimat. Partea A: Beton i beton armat, pct. 7.2.1. Betonul de consolidare este definit prin rezistena caracteristic la compresiune, fck (clasa de rezisten a betonului, asociat cu rezistena pe cilindru/cub la 28 zile). Prevederi pentru betonul de consolidare Clasa de rezisten a betonului de consolidare va fi cel puin egal cu cea a betonului existent dar nu mai mic dect 20/25 N/mm2. Clasa de lucrabilitate a betonului de consolidare va fi aleas ntre S3 i S5, astfel nct s poat fi pus cu uurin n oper n spaii n care cea mai mic dimensiune poate fi mai mic dect 80 mm. Clasa de consisten a betonului de consolidare se va alege ntre T3 si T5, n funcie i de dimensiunile elementelor de consolidare care trebuie realizate. Dimensiunea maxim a agregatului nu va depi 20 mm. n cazul n care dimensiunea cea mai mic a elementului de consolidare este sub 100 mm sau cnd acoperirea armturii este cel mult egal cu 25 mm se vor utiliza agregate cu dimensiunea de pn la 10 mm. Proprietile betonului de consolidare Rezistenele caracteristice la compresiune i la ntindere ale betonului de consolidare trebuie determinate prin ncercri pe probe din beton i trebuie s fie n conformitate cu cerinele din proiectul de consolidare.

4

Betoane speciale Betonul de consolidare poate fi realizat cu aditivi speciali, care s i confere caracteristici mbuntaite: contracie mic, rezistene mecanice mari, rezistene mari la ageni chimici. Ca aditivi se pot utiliza: ciment expansiv, rini sintetice, polimeri. Compoziia betoanelor cu aditivi speciali se stabilete conform prevederilor din NE 012:1999, pct. 16.1. 3.3. Oeluri pentru armturi Oelurile carbon pentru armturi trebuie s fie conforme cu prevederile ST 009-96 Specificaie tehnic privind cerine i criterii de performan pentru produse din oel utilizate ca armturi n structuri din beton. Oelurile carbon care nu sunt prevazute n ST 009-96 trebuie s aib agrement tehnic romnesc. 3.4. Oeluri pentru ancore fixate cu rin Pentru ancorarea, prin aderen, cu rini sintetice se vor folosi bare filetate sau bare cu profil periodic de tip PC sau similare. n cazul n care se folosesc produse similare, acestea vor avea agrement tehnic romanesc pentru utilizarea ca armturi. 3.5. Ancore mecanice Ancora mecanic este definit ca ansamblul de piese concepute pentru a realiza prinderi cu performae determinate, realizabile i durabile. Cerinele pentru ancorele mecanice sunt precizate n ST 043-2001 Specificaie tehnic privind cerine i criterii de performan pentru ancorarea n beton cu sisteme mecanice i metode de ncercare. Ancorele mecanice produse n Romnia sau importate trebuie s aib agrement tehnic romnesc. 3.6. Rini sintetice Rinile sintetice utilizate pentru ancorare pot fi: epoxidice, poliesterice, acrilice, poliuretanice. Se produc i se comercializeaz: -capsule, la care amestecul componentelor se face dupa introducerea capsulei i a barei n gaur, prin spargerea capsulei, a crei sticl rmne n componena amestecului de nglobare; -dispozitive de injectare cu piston, cu rin i ntritorul preambalate separat, n recipieni de schimb, amestecul acestora fcndu-se n piesa de injectare (tronconic, cu nec interior). Se utilizeaz, n continuare, i amestecul de rini preparat la faa locului i introdus n gaura de ancorare fie prin turnare direct, fie prin injectare. Toate rinile sintetice care urmeaz s fie utilizate pentru ancorarea armturilor trebuie s aib agrement tehnic romanesc pentru utilizare n acest scop. 3.7. Plci cu gujoane Plcile cu gujoane realizate n Romnia sau provenind din import trebuie s aib agrement tehnic romnesc, n care se vor preciza obligatoriu: cerinele de calitate, rezistena la traciune, rezistena la forfecare, rezistena la ncovoiere, compoziia oelului, condiiile de sudabilitate, modul de punere n oper. 3.8. Platbenzi din oel Platbenzile din otel vor fi n conformitate cu prevederile STAS 500-68 privind condiiile de calitate i caracteristicile. 5

3.9. Benzi din oel Benzile din oel vor fi n conformitate cu prevederile STAS 908-69 privind condiiile de calitate i caracteristicile. 3.10. Lamele din fibre de carbon Lamelele din fibre de carbon sunt plci polimerice armate unidirecional, n matrice de rin epoxidic, destinate pentru armarea sau suplimentarea armrii elementelor de construcii din beton armat. Lamelele din fibre de carbon se fixeaz pe beton cu adeziv special pe baz de rin epoxidica. Pentru utilizarea ca armturi, lamelele din fibre de carbon mpreun cu adezivul vor dispune de agrement tehnic, n care se vor preciza obligatoriu: rezistena la traciune, rezistena la ncovoiere, rezistena la compresiune, rezistena la forfecare ntre lamel i adeziv, rezistena la forfecare ntre lamel, rin i beton, rezistena la smulgere de pe suport, modul de punere n oper, msuri de protecia muncii. 3.11. esturi din fibre de carbon estura din fibre de carbon este un material flexibil, armat unidirecional, care se fixeaz pe suportul din beton cu aditiv pe baz de rin epoxidic. Pentru utilizarea ca armturi, estura din fibre de carbon mpreun cu adezivul vor dispune de agrement tehnic, n care se vor preciza obligatoriu: rezistena la traciune, rezistena la ncovoiere, rezistena la compresiune, rezistena la forfecare ntre estura i adeziv, rezistena la forfecare ntre estur, rin i beton, rezistena la smulgere de pe suport, modul de punere n oper, msuri de protecia muncii. La acest sistem (estur+adeziv) rezistena la traciune este peste 30 N/mm2. 3.12. esturi din fibre de sticl esturile din fibre de sticl vor fi n conformitate cu prevederile din Caietul de Sarcini I 38421 esturi Rowing din fibre de sticl E cu greutatea 300 g/m2 privind condiiile de calitate i caracteristicile.

Capitolul 4. ETAPELE PROCESULUI DE PROIECTARE

Lucrrile de consolidare se vor proiecta pe baza rezultatelor evalurii structurii existente, efectuate conform uneia sau mai multora dintre urmtoarele reglementri: -GV 001/0-1995 Metodologia pentru evaluarea cldirilor i construciilor speciale din grupele 1 si 2; -PC 1/1-1993 ndrumtor de diagnosticare a strii de degradare i metode de remediere i protecie anticorosiv a elementelor din beton armat degradate prin coroziune n medii agresive pe baz de clor; -PC 1/2-1994 ndrumtor de investigare i diagnosticare a strii structurilor din beton armat, beton precomprimat i oel situate n medii agresive; -ME 003-1999 Manual privind investigarea de urgen postseism i stabilirea soluiilor cadru de intervenie imediat pentru punerea n siguran provizorie a construciilor avariate; -C 244-1993 Ghid pentru inspectare i diagnosticare privind durabilitatea construciilor din beton armat i precomprimat; -C 247-1993 ndrumtor cadru privind exploatarea i ntreinerea cldirilor de locuit din mediu urban aflate n proprietatea autoritilor publice; 6

-GE 032-1997 Normativ privind executarea lucrrilor de ntreinere i reparaii la cldiri i construcii speciale. Reproiectarea structurii va avea ca obiect: -repararea i/sau consolidarea elementelor cadrului (dupa caz); -consolidarea fundaiilor (dupa caz); -proiectarea pereilor de consolidare; -proiectarea sistemelor de prindere cadru-perete, Procesul de proiectare a lucrrilor de consolidare cu perei turnai in situ va cuprinde urmtoarele etape: a) Etapa de concepie -selectarea tehnicilor de reparare/consolidare a elementelor cadrului; -selectarea materialelor utilizate; -selectarea tehnicilor de consolidare a fundaiilor; -selectarea i predimensionarea sistemelor de prindere cadru-perete; -estimarea preliminar a dimensiunilor pereilor de consolidare i a elementelor adiacente, dup caz, consolidate (stlpi, grinzi); -estimarea preliminar a rigiditii elementelor cadrului (stlpi i/sau grinzi) reparate i/sau consolidate i a pereilor de consolidare; -estimarea preliminar a ductilitii pereilor structurali rezultai prin consolidarea cadrului. b) Etapa de analiz -identificarea i cuantificarea aciunilor neseismice; -cuantificarea aciunii seismice, conform prevederilor normativului P 100-92 Normativ pentru proiectarea antiseismic a construciilor de locuine, social-culturale, agrozootehnice i industriale; -determinarea efectelor solicitrilor prin analiz static sau dinamic, lund n considerare rigiditile finale ale elementelor. c) Etapa de verificare -definirea modelului de comportare a elementelor cadrului (dup caz, reparate i/sau consolidate), a pereilor de consolidare i a conectorilor utilizai pentru prindere; -alegerea/actualizarea coeficienilor de siguran M ai materialelor; -determinarea eforturilor de calcul sub combinaiile posibile de solicitri; -determinarea rezistenelor de calcul; -verificarea condiiilor impuse de calculul la stri limit; -confirmarea datelor prezumate pentru nivelul de ductilitate al elementelor structurale.

Capitolul 5. CALCULUL PEREILOR DE CONSOLIDARE 5.1. Prevederi generele (1) Calculul pereilor de consolidare se bazeaz pe: -respectarea prevederilor Normativului pentru proiectarea antiseismic a construciilor de locuine, social-culturale, agrozootehnice i industriale (P 100-92) i a precizrilor suplimentare din P 85-96, sub aspectul msurilor de protecie antiseismic; -respectarea exigenelor privind mecanismul structural de disipare a energiei (mecanismul de plastificare) conform P 85-96, cap. 3.2; 7

-respectarea exigenelor de rezisten i stabilitate conform P 85-96, cap. 3.3.; -respectarea exigenelor de rigiditate conform P 85-96, cap. 3.4. -respectarea exigenelor privind ductilitatea local i eliminarea ruperilor cu caracter neductil conform P 85-96, cap. 3.5. (2) Pereii realizai prin consolidarea cadrului cu perei turnai in situ trebuie s fie proiectai astfel ca s se comporte similar cu pereii structurali realizai din beton armat monolit. n acest scop, mbinrile elementelor de cadru cu pereii de consolidare vor trebui astfel dimensionate ca s fie solicitate n domeniul elastic, sub ncrcrile care corespund stadiului ultim pentru structur n ansamblu. Valorile forelor de lunecare i ale forelor care intervin la dimensionarea conectorilor (dornuri, ancore fixate cu rin sau mecanic, gujoane) vor fi cel puin egale cu valorile asociate mecanismului de plastificare structural. (3) Calculul elementelor structurale ale construciilor cu perei realizai prin consolidarea cadrului cu perei turnai in situ se va face pentru gruprile fundamental i special de ncrcri. Greutatea pereilor turnai in situ i, dup caz, greutatea cmuielii elementelor cadrului se adaug la sarcinile gravitaionale ale structurii iniiale. Schematizarea pentru calcul a structurilor cu perei realizai prin consolidarea cadrului cu perei turnai in situ, determinarea eforturilor axiale de compresiune din perei din aciunea ncrcrilor verticale, metodele de calcul n domeniul elastic, respectiv postelastic, vor fi stabilite conform P 85-96, cap. 5, paragrafele 5.2.; 5.3.; 5.4. si 5.5. Pentru calculul seciunilor pereilor realizai prin consolidarea cadrului cu perei turnai in situ, valorile eforturilor secionale de dimensionare, evaluarea efectului ncrcrilor verticale excentrice, calculul armturilor longitudinale i transversale din pereii turnai in situ n ochiurile cadrului se iau n conformitate cu prevederile din P 85-96, cap. 6, paragrafele 6.2.; 6.3., respectiv 6.5. (4) Pereii turnai in situ n ochiurile cadrului trebuie s fie dispui, pe ct posibil, simetric n plan i uniform pe nlimea structurii. Prin modul de realizare a prinderilor dintre cadru i pereii de consolidare trebuie s se asigure pereilor obtinui prin consolidarea cadrului o comportare similar cu cea a pereilor monolii, sub aspectul rigiditii, capacitii de rezisten i ductilitii. La alctuirea prinderilor dintre elementele de cadru, consolidate sau nu, i pereii turnai in situ se vor avea n vedere urmtoarele: a) forele de compresiune se transmit exclusiv prin intermediul elementelor cadrului; b) forele de ntindere se transmit exclusiv prin armturile care se nndesc cu conectorii fixati n elementele cadrului; c) transmiterea eforturilor normale i tangeniale n zonele de prindere trebuie realizat n mod uniform distribuit pentru a evita concentrrile de eforturi. 5.2. Actualizarea coeficienilor pariali de siguran pentru proprietile materialelor M n cazul structurilor consolidate i/sau reparate, valorile de calcul fd ale rezisentelor pot fi determinate pe baza rezistentelor caracteristice fk, fd=fk/M, unde M este coeficientul parial de siguran actualizat pentru proprietile materialelor, cu urmtoarele condiii: a) proiectul construciei iniiale s fie disponibil; b) s nu existe indicii privind poteniale neconformiti ale materialelor utilizate (rezisten insuficient, alterare, etc.); c) rezultatele ncercrilor in situ s confirme cele dou ipoteze formulate anterior. Coeficienii pariali de siguran M trebuie stabilii n funcie de accesibilitatea elementelor consolidate, i de nivelul posibil de realizare al controlului de calitate i al inspeciilor n timpul execuiei lucrrilor de consolidare. 8

5.3. Transferul forelor la interfaa cadru-perete 5.3.1. Aderena beton vechi beton nou reprezint rezistena la forfecare a interfeei n absena unui efort de compresiune perpendicular pe interfa i a unei armturi transversale care s intersecteze interfaa. Valoarea maxim a aderenei se atinge la valori ale lunecrii de circa 0.01 pn la 0.02 mm i rmne practic constant pn la atingerea unei lunecri de circa 0.5 mm. n cazul incrcrilor monotone, valoarea efortului de aderen poate fi considerat: a) 0.25fctk pentru suprafee netede, neprelucrate, ca de exemplu suprafaa betonului rezultat din turnare; b) 0.75 fctk n cazul n care interfaa este prelucrat artificial prin buciardare, sablare, etc.; c) 1.00 fctk cnd betonul nou este torcretat sau cnd betonul este turnat dup ce n prealabil la nivelul interfeei s-a turnat un strat de rin. fctk = rezistena caracteristic la ntindere a betonului. Lipsa asperitilor la nivelul interfeei, distrugerea ncletrii, ruperea legturii chimice, fac ca la deplasri alternante de amplitudine mare de-a lungul interfeei s apar pierderi importante sau chiar distrugerea rezistenei de aderen. De aceea, n cazul unor solicitri alternante, aderena nu va fi luat n considerare n calcul i aceasta cu att mai mult cu ct, n prezena unui efort de compresiune normal pe interfa i a unei armturi transversale perpendiculare pe interfa, rezistena la forfecare a interfeei este activat la valori relativ mari ale lunecrii. 5.3.2. Frecarea ntre betonul existent i betonul nou Valoarea de calcul fud a rezistenei maxime la forfecare a interfeei, pentru cazul n care exist efort de compresiune normal pe interfa c, poate fi calculat cu urmtoarele relaii: a) Pentru interfaa neted, neprelucrat: fud = 0.4cd (5.1) unde: cd = valoarea de calcul a efortului de compresiune normal pe interfa, rezultat din solicitrile aferente elementului luat n calcul. n cazul n care frecarea este defavorabil, coeficientul 0.4 trebuie nlocuit cu 0.6 n relaia (5.1). Se poate considera c fora de frecare crete liniar cu lunecarea la interfa, pn la atingerea valorii maxime a lunecrii, Sfu. Sfu = 0.15 cd (5.2) unde cd este msurat n MPa. Pn la aceast valoare a lunecrii, fora de frecare poate fi considerat constant. Solicitrile ciclice i deformaiile paralele cu interfaa produc degradri semnificative ale forei de frecare la interfa. Valoarea degradrii se poate calcula cu relaia: fu, n = fu,1(1 n 1) (5.3) unde: fu,n=efortul maxim de frecare dupa n cicluri, la lunecri mai mari dect valoarea Sfu fu,1 = valoarea corespunztoare pentru o ncrcare monoton = coeficient care poate fi considerat egal cu 0.15 b) De-a lungul unei interfee prelucrate artificial sau a unei interfee ntre beton torcretat i beton turnat in situ, valoarea de calcul a rezistenei maxime la forfecare fud este: fud = 0.4(fcdcd )2 / 3 (5.4) 9

unde: fcd = valoarea de calcul a efortului de compresiune n beton existent Dac efectul frecrii este defavorabil, coeficientul 0.4 din relaia (5.4) trebuie nlocuit cu 0.65. 5.3.3. Transferul forei de forfecare prin straturi de rin Valoarea de calcul a rezistenei la compresiune, pe direcie normal pe o interfa pe care s-a aplicat un strat de adeziv (rin), poate fi considerat egal cu cea a betonului. Rezistena la ntindere poate fi considerat egal cu valoarea rezistenei caracteristice la ntindere a betonului, raportat la coeficientul de siguran al materialului M=1.5. Rezistena la forfecare a unui sistem de interfee beton-adeziv-beton este de cteva ori mai mare dect rezistena la forfecare a betonului, iar ntre straturi nu se produce ruperea aderenei la valori importante ale lunecrii. Totui, datorit influenei mari pe care temperatura i umiditatea o au asupra rezistenei de aderen a rinilor, este recomandabil neglijarea contribuiei aderenei la rezistena de forfecare a interfeei n condiii permanente sau cvasipermanente de umiditate i temperatur ridicat. 5.3.4. Transferul solicitrilor de la beton la oel printr-un strat de adeziv Transferul solicitrilor ntre o plac de oel (fixat pe un element al cadrului sau asociat la gujoane prevzute n perei) i beton se concentreaz la capetele plcii, pe direcia eforturilor de ntindere din plac i pe direcia forfecrii de-a lungul interfeei. Pentru a evita cedarea la ntindere a betonului n astfel de cazuri, trebuie asigurat o lungime de aderen la la capetele plcii din oel. Valoarea minim a lui l a este: f yk la = ts (5.5) fctk / c unde: fctk = rezistena caracteristic la ntindere a betonului c = coeficientul de siguran al materialului (1.5 pentru beton) ts = grosimea plcii din oel. 5.3.5. Efectul armturii transversale Fora de frecare normal pe o interfa forfecat strbtut de armtur transversal (conectori) poate fi calculat cu ajutorul efortului unitar de lunecare, cu relaia: R = ( f sy + 0 ) > u ,m (5.6) unde: = coeficientul de frecare = procentul de armare transversal fsy = rezistena oelului la curgere 0 = efortul exterior de compresiune normal pe interfa u,m = rezistena la forfecare a betonului 3.4.2.2. Coeficientul de frecare va fi considerat conform prevederilor STAS 10107/0-90, pct. Dac efortul 0 este de ntindere se introduce cu semnul negativ. 5.3.6. Transferul solicitrilor prin conectori Un conector lucreaz ca dorn cnd este solicitat la forfecare i respectiv ca ancor cnd este solicitat la ntindere. Capacitatea portant la forfecare, respectiv la ntindere a conectorilor, este notat cu Vud, respectiv Nud. Conectorii solicitai la ntindere i forfecare trebuie s satisfac condiia: 10

unde:

N V N + V =1 ud ud ia valori cuprinse ntre 1 si 2 N = valoarea solicitrii de ntindere V = valoarea solicitrii de forfecare

(5.7)

Valorile Nud i Vud sunt dictate de acelai material (beton sau oelul din conectori). Calculul capacitii portante la forfecare a dornurilor este prezentat n Anexa 1. Calculul capacitatii portante la ntindere a ancorelor este prezentat n Anexa 2. 5.3.7. Ancorarea armturii de consolidare Armtura din betonul de consolidare se poate ancora fie la armtura existent, fie n betonul existent, fie n betonul nou. 5.3.7.1. Ancorarea la armtura existent Barele noi i barele existente pot fi nndite prin suprapunere conform prevederilor CR 2, pct. 5.2.4.1. Dac nu se poate asigura lungimea de suprapunere, barele noi pot fi sudate de barele existente, care trebuie s aib diametrul i rezistena de curgere cel puin egale cu cele ale armturii de consolidare. Ambele tipuri de oel trebuie s fie sudabile. Cnd o armtur de consolidare va fi plasat de-a lungul i n contact cu o bar existent, ele pot fi nndite prin sudur pe o lungime cel puin egal cu 15 db (db = diametrul armturii de consolidare). n plus, vor fi realizate cel puin dou suduri de lungime cel puin egal cu 5db n afara sudurii de nndire. 5.3.7.2. Ancorarea armturii de consolidare in betonul existent Armtura de consolidare poate fi ancorat n betonul vechi n mod direct (prin fixare cu rin n guri practicate n stlpul i/sau grinda cadrului) sau prin nndire cu conectori (ancore sau dornuri) fixai n elementele cadrului. n cazul ancorrii cu rin trebuie respectate recomandrile productorului i instruciunile de punere n oper a rinii. 5.3.7.3. Ancorarea armturii n betonul nou Armtura de consolidare poate fi complet ancorata n betonul nou conform prevederilor 5.2.3. din CR 2, astfel ca transferul forelor de ancorare ctre betonul vechi la nivelul interfeei s respecte condiiile menionate la pct. 5.3.1. i pct. 5.3.6. din prezentul ghid. 5.4. Ductilitate Consolidarea elementelor cadrului i introducerea pereilor de consolidare pot conduce la modificri ale ductilitii, care trebuie luate n considerare. Fragilitatea care poate s apar n vecinatatea zonelor consolidate din stlpi sau grinzi poate fi evitat prin asigurarea unei descreteri treptate a rezistenei la ambele capete ale zonei consolidate. n cazul cadrelor flexibile consolidate cu perei din beton armat, fragilitatea global care poate interveni la cadru impune consolidarea n prealabil a elementelor cadrului. 5.5. Rigiditatea i rezistena dup intervenie 5.5.1. Metoda exact 11

(1) Estimarea, dup intervenie, a rigiditii i rezistenei elementelor structurii consolidate se poate face, riguros, pe baz de modele constitutive. 5.5.2. Metoda simplificat (1) Rezistena R, respectiv rigiditatea K a unui element reparat i/sau consolidat, se obin din caracteristicile omologe Rmon, respectiv Kmon, ale unei structuri presupuse monolite, utiliznd factori de corecie pentru model. Factorii de corecie pentru model sunt kr1 (pentru rezisten) si kK1 (pentru rigiditate). Astfel caracteristicile reziduale ale unui element reparat i/sau consolidat pot fi exprimate ca: Rres=krRmon (5.8) Kres=kkKmon (5.9) Coeficienii r si k se aleg acoperitor. Metoda simplificat poate fi aplicat n funcie de tipul interveniei, categoria elementului i verificrile efectuate, aa cum se prezint n continuare, pentru diferite tipuri de intervenii. (2) Injectarea fisurilor n stlpi i/sau grinzi n cazul reparrii prin injectare a fisurilor din zonele plastic poteniale, si daca aderena rinii este asigurat, coeficienii kr i kk pot fi considerai egali cu 1.0 att pentru rezistena ct i pentru rigiditatea elementelor structurale, inclusiv mbinri. n cazul degradrii aderenei la interfa, manifestat prin fisuri cu deschidere mare i lunecare mare, injectarea nu poate fi considerat ca metod eficace de reparare. n aceste cazuri sunt necesare tehnici speciale i ncercri experimentale preliminare. (3) Repararea local prin nlocuirea betonului sau oelului degradat n stlpi i/sau grinzi Atunci cand, prin reparare un element rmne la dimensiunile iniiale, factorii kr i kk vor fi considerai egali cu 1.0 att pentru elemente ct i pentru mbinri. Armarea i betonarea poriunilor de margine ale zonelor consolidate trebuie proiectate i realizate cu grij, pentru a nu conduce la ulterioare concentrri de degradri. (4) Consolidarea cu plci metalice subiri fixate cu adeziv i/sau ancorate n elementele cadrului (figura 5.1.) Utilizarea acestei metode pentru consolidarea elementelor de cadru solicitate la ncovoiere sau la forfecare necesit un nivel adecvat de control al calitii. Creterea de rezisten care se poate atinge prin utilizarea plcilor metalice este determinat de rezistena interfeei, chiar i n cazul n care se utilizeaz att procedee de fixare cu adeziv, ct i ancore. Este recomandat utilizarea plcilor cu grosime 4 mm. Pentru a asigura elementului consolidat prin aceast metod o comportare similar cu cea a unui element monolit, caz n care se consider k r=kk=1, trebuie ndeplinite simultan urmtoarele condiii: a) Rezistena prinderii va fi dictat de rezistena la ntindere a betonului existent n cazul fixrii cu adeziv (rina), sau de rezistena dornului sau ancorei n cazul fixrii cu ancore. b) M Rd, f 2M Rd,0 (5.10) c) VRd, f 2VRd,0 (5.11) unde MRd = rezistenta de calcul la moment incovoietor VRd = rezistenta de calcul la forfecare (forta taietoare) Indecii 0 respectiv f se refer la elementul existent, respectiv la elementul final (reparat sau consolidat). ntruct adezivul (rina) este foarte sensibil la temperatur ridicat iar conductivitatea termic a plcii metalice este mare, se impune adoptarea unor msuri adecvate. 12

Fig. 5.1. Cmuire cu plci metalice (5) Consolidarea elementelor cadrului cu coliere, lamele din fibre de carbon, esturi din fibre de sticl sau fibre de carbon (figura 5.2.) Pentru a asigura elementului consolidat prin aceast metod o comportare similar cu cea a unui element monolit, caz n care se consider k r=kk=1, trebuie ndeplinite simultan urmtoarele condiii: a) Rezistena prinderii este dictat de rezistena la ntindere a betonului existent n cazul fixrii cu adeziv (rin), sau de rezistena a dornului (ancorei) n cazul fixrii cu ancore. b) M Rd, f 2M Rd,0 (5.10) c) VRd, f 2VRd,0 (5.11) unde indecii 0 i f se refer la elementul iniial (existent), respectiv la elementul final (reparat sau consolidat).

Fig. 5.2. Consolidare cu lamele sau estur din fibre de carbon

13

(6) Consolidarea la moment ncovoietor prin cmuire cu beton armat n cazul cmuielilor cu straturi din beton armat a grinzilor cadrului, la partea superioar sau inferioar a acestora, se recomand n general ca MRd,f>MRd,0. n acest caz, gradul de asigurare a unei comportri similare cu cea a unui element realizat monolit este: kr=0.90 pentru rezisten kk=0.85 pentru rigiditate Ancorarea armturii longitudinale de consolidare trebuie asigurat conform prevederilor de la pct. 5.3.7. din prezentul ghid. Dac ancorarea complet a armturii longitudinale de consolidare nu este practic posibil, atunci n calcul se consider o valoare redus a rezistenei la curgere a oelului. Aceste prinderi nu pot fi considerate ductile fr asigurarea unei rezistene corespunztoare, mai mare dect rezistena rezultat ca necesar din calcul. (7) Consolidarea la for tietoare prin cmuire cu beton armat Pentru grinzile cadrului consolidate cu straturi din beton armat, se recomand ca VRd, f > 2VRd,0 . n acest caz, gradul de asigurare a unei comportri similare cu cea a unui element monolit este: kr=0.80 pentru rezisten kk=0.75 pentru rigiditate cu condiia prinderii corespunztoare a cmuielii la elementul existent. Armtura transversal de consolidare trebuie legat de armtura longitudinal de consolidare, astfel nct n totalitate aceast armtura s nfoare armtura existent. Dac, din motive practice, armatur de consolidare nu poate fi ancorat corespunztor, atunci n calcul se consider o valoare redus pentru rezistena de curgere a armturii. Aceste prinderi nu pot fi considerate ductile, fr asigurarea unei rezistene corespunztoare, mai mari dect rezistena rezultat din calcul. (8) Consolidarea cadrului cu perei turnai in situ Un model simplificat este prezentat n figura 5.3. Valoarea total a forei de forfecare V ce trebuie preluat de cadrul cu perei asociai poate fi descompus n doi termeni: Vf forfecarea preluat de cadru i Vw forfecarea preluat de perete, n ipoteza c peretele i cadrul au aceeai linie deformat. Se disting dou cazuri: a) Peretele de consolidare este n ntregime fixat pe contur de elementele cadrului. Se consider: bw=limea diagonalei comprimate; tw=grosimea peretelui; L=lungimea diagonalei comprimate. Pentru asigurarea unei comportri corespunzatoare la compresiune se impune condiia: N Vw L f /2 Rd w = Rd < ck (5.12) bw t w lw b w t w m unde: Rd i respectiv m = coeficieni pariali de siguran care iau n considerare inacurateea modelului i respectiv abaterea de la cerinele impuse materialelor fck/2 = valoarea redus a rezistenei caracteristice la compresiune a betonului din care este realizat peretele bw = limea diagonalei de consolidare, considerat aproximativ 0.15L. lw = deschiderea peretelui de consolidare

14

Fig. 5.3. Model simplificat pentru dimensionarea pereilor de consolidare b) Peretele de consolidare este fixat numai de grinzile cadrului. Este necesar ca forele de ntindere P s fie n echilibru. n consecina, laturile orizontale ale peretelui i conectorii prevzui pentru forfecare trebuie s preia fora de forfecare P, conform condiiei: Rd P = Rd unde: Bu,conn = rezistena la smulgere a unui conector. Cnd fora de forfecare Vw trebuie s fie integral transmis peretelui prin conectorii de forfecare de la partea superioar, trebuie ndeplinit condiia: Rd Vw < nDu, conn / m (5.14) unde: Du,conn = rezistena la forfecare a unui conector. Conectorii trebuie prevzui de-a lungul ambelor margini de lungime lw. n = jumatate din numrul conectorilor pentru fiecare lungime. Interaciunea cadru-perete trebuie luat, n mod adecvat, n considerare, la estimarea valorilor rezistenelor Bu,conn si Du,conn. Vw trebuie s poat fi preluat de peretele de Efortul de forfecare de calcul d = lw t w Rd consolidare. Se consider Rd=1.3. (9) Cmuieli din beton armat pentru stlpi (figura 5.3.a) n cazul unui stlp sever afectat i reparat prin realizarea unei cmuieli din beton armat pe toat nlimea stlpului, factorul de asigurare a unei comportri similare cu cea a unui element realizat monolit este: kr=0.80 pentru rezisten kk=0.70 pentru rigiditate, n urmtoarele condiii: a) Betonul distrus i armtura flambat din zonele afectate trebuie n prealabil nlocuite. 15 2h w Vw < nBu, conn / m lw (5.13)

b) Armtura de consolidare trebuie s fie ancorat integral n grinzi sau n planee. c) Aria seciunii transversale corespunztoare betonului de consolidare trebuie s fie mai mic dect de dou ori aria seciunii transversale a stlpului existent.

Fig. 5.4. Cmuial din beton armat cu plase sudate

Fig. 5.5. Cteva reguli acoperitoare pentru proiectarea cmuielilor din beton armat sunt prezentate succint n continuare: n calculul cmuielii, se consider c att aria de beton, ct i aria de armtura sunt mai mici dect cele existente. n zonele cu eforturi axiale mari etrierii se ndesesc (de exemplu 8/100), pentru a evita flambarea barelor de armtura. Pentru a asigura transferul adecvat al eforturilor de la stlpul existent la cmuial se impun (figura 5.6): i) Evitarea fisurrii la ntindere de-a lungul cmielii dupa producerea fisurilor longitudinale, prin respectarea condiiilor: fct t jsh = fsy d 2 / 4 h sh = 0.8(fsy / fct )(d2 t j) h unde: dh = diametrul armturii transversale de consolidare tj = grosimea cmuielii sh = distana ntre etrieri 16

fsy = rezistenta la curgere a otelului (ii) Asigurarea unei frecri adecvate la interfa pentru preluarea lunecrilor mari. (iii) Verificarea posibilitii de transmitere integral a forei axiale de la armtura longitudinal existent la armtura longitudinal de consolidare.

bare de legatura sudate pentru realizarea innadirii barelor de consolidare cu barele de armatura existente

tj

dhAs1

tj tj

Fig. 5.6. Dispunerea armturii n cmuial

Capitolul 6. PREVEDERI CONSTRUCTIVE SPECIFICE 6.1. Perei de consolidare 6.1.1. Dimensiuni minime Grosimea pereilor de consolidare trebuie s respecte simultan urmtoarele condiii: b 150 mm b 1/4 din limea stlpului b He/20 b limea grinzii cadrului b = grosimea peretelui de consolidare He = nlimea de nivel n cazul ngrorii unui perete existent, grosimea peretelui de consolidare trebuie s fie b120 mm i cel puin egal cu grosimea peretelui existent. n cazul n care pereii structurali realizai prin consolidarea cadrului cu perei turnai in 17

unde:

situ sunt exteriori, pentru amplasarea golurilor se vor respecta prevederile de la paragrafele 7.2.6.; 7.2.7. si 7.2.8. din codul P 85-96. 6.1.2. Armarea pereilor de consolidare Calculul armturii de rezisten longitudinale i transversale din pereii de consolidare se face n conformitate cu prevederile din P 85-96, paragrafele 6.5.1. si 6.5.2. Armarea pereilor de consolidare se realizeaz cu armturi de rezisten i constructive, cu respectarea clasificrii din paragraful 7.3.1. al codului P 85-96. n cazul utilizrii plaselor sudate, se vor respecta prevederile "Instruciunilor tehnice pentru proiectarea i executarea armrii elementelor de beton cu plase sudate (P 59-80). n cazul armrii cu plase formate din bare independente, fr sudur, barele orizontale se vor dispune spre faa exterioar a peretelui de consolidare. Acoperirea cu beton a armturilor va respecta condiiile prevzute n paragraful 6.1. din STAS 10107/0-90. n zona plastic potenial (zona A) procentele minime de armare a pereilor de consolidare sunt indicate n tabelul 6.1. Tabelul 6.1. Zona seismic de calcul A,B,C,D,E F Procentul minim de armare pentru: Barele orizontale Barele verticale OB 37 PC 52, PC 60 OB 37 PC 52, PC 60 0.30% 0.25% 0.25% 0.20% 0.25% 0.20% 0.20% 0.15%

n afara zonei plastice poteniale se vor adopta, ca procente de armare, valorile indicate n tabelul 6.1, pentru zona seismic F. Armtura peretilor cu grosime b180 mm, va fi dispus n dou planuri. Golurile de ui i ferestre vor fi prevzute la margini cu bare izolate sau carcase, avnd dimensiunile n funcie de solicitri. Se recomand armarea suplimentar a colurilor cu bare nclinate (figura 6.1). n vederea prevenirii despicrii betonului din peretele de consolidare n imediata vecinatate a interfeei, se vor prevedea pentru confinarea zonelor de ancorare plase sudate (figura 6.2) sau armturi tip fret (figura 6.3).

Fig. 6.1. Perete de consolidare cu gol de u. Armare 18

Fig. 6.2. Detalii de dispunere a armturii tip fret pentru evitarea despicrii betonului n zona de ancorare

Fig. 6.3. Detalii de dispunere a plaselor sudate pentru evitatea despicrii betonului n vecintatea interfeei n cazul consolidrii unor perei existeni, trebuie luate msuri pentru ca suprafaa acestora s prezinte rugozitatea necesar pentru a transmite eforturile de la betonul vechi la cel nou i pentru ca peretele realizat prin consolidarea cadrului cu perei turnai in situ s lucreze ca un perete monolit. 6.1.3nndirea i ancorarea barelor de armtura din peretele de consolidare Dac o armtura de consolidare este plasat la o excentricitate e fa de bara existent cu care urmeaz s se nndeasc, atunci nndirea se poate realiza prin interpunerea a dou bare de armtur, nndite fiecare prin sudur pe o lungime de cel puin 5da (da = diametrul armturii) cu barele ce urmeaz a fi nndite. Dac excentricitatea e este prea mare pentru a putea fi acoperit cu o singur bar de diametru mare, atunci elementele intermediare pot fi bare n form de U, cu o parte central de minimum 10da, sudate la armtura existent. Capetele barelor n form de U se sudeaz de barele noi pe o lungime de cel puin 5da. Dac o bar de consolidare urmeaz s fie ancorat direct n beton, ea poate fi fixat cu rin n gaura practicat n prealabil, conform prevederilor din Anexa 3. nndirea barelor de consolidare cu ancorele sau dornurile fixate n betonul existent se va realiza prin suprapunere sau prin sudur. 6.2. Conectori cadru perete de consolidare 6.2.1. Generaliti 19

(1) Prin modul de realizare a mbinrilor dintre cadru i pereii de consolidare trebuie s se asigure pereilor realizai prin consolidarea cadrului cu perei turnai in situ o comportare similar cu cea a pereilor monolii. Conectorii trebuie dispui pe tot conturul ochiului de cadru (figura 6.1), dar pot fi fixai i numai n grinzi, atunci cnd acestea pot asigura transmiterea forelor tietoare de la cadru la peretele de consolidare. (2) Numrul de conectori sau de perechi de conectori fixai n stlpi pe nlimea unui etaj va fi de minimum 5. Distana maxim ntre conectorii fixai n grinzi va fi 20d (d = diametrul conectorilor ). Conectorii trebuie fixai n zona de beton confinat a elementelor, i nu n stratul de acoperire (figura 6.4).

Fig. 6.4. Exemple de fixare a ancorelor Conectorii verticali i orizontali se vor nndi pe o lungime de cel puin 40d (d = diametrul conectorului) cu barele de armtur longitudinal, respectiv transversal din peretele de consolidare. Diametrele uzuale pentru conectori sunt cuprinse ntre 12 si 22. 6.2.2. Ancore fixate cu rin (1) Modul de realizare a lucrrilor de ancorare este descris n Anexa 3. Diametrul gurii va fi cu 35mm mai mare dect diametrul barei de ancorare. (2) Orientativ, adncimea de nglobare pentru ancorele fixate cu rin se va lua conform cu valorile din tabelul 6.2, n funcie de diametrul ancorei (d) i de clasa betonului n care este fixat ancora : d (mm) 12 14 16 18 20 22 25 Tabelul 6.2. C 12/15 C 16/20 C 20/25 C 25/30 C 35/40 PC52 PC60 PC52 PC60 PC52 PC60 PC52 PC60 PC52 PC60 11d 13d 9d 11d 12d 14d 10d 14d 12d 10d 12d 10d 10d 10d 15d 13d 12d 15d 13d 11d 13d 16d 14d 11d 13d 11d

(3) La solicitrile alternante sau de oboseal, adncimea de ancorare se va lua ha=20d. Pentru comportarea la temperaturi mari se va stabili prin calcul regimul de temperatur la nivelul rinii: n cazul expunerii pe durat lung sau permanent la temperaturi de max. 20

+50oC sau n cazul expunerii de scurt durat la temperaturi de max. +80oC, se vor ancora barele pe o adncime de 20 d. (4) La amplasarea barelor ancorate se vor respecta distanele de la ancor la marginile elementului, respectiv interax ancore, conform figurii 6.5.a, b.

Fig. 6.5. Dimensiuni privind gaura realizat n beton (5) nndirea barelor ancorate se poate face prin petrecere sau prin sudur, conform prevederilor STAS 10107/0-90, cap. 6.3. i normativul C 28-83. n cazul nndirii prin sudur, aceasta se va realiza dup ntrirea rinii, iar distana de la nceputul nndirii pn la suprafaa betonului n care s-a realizat ancorarea nu va fi mai mic de 10 cm. 6.2.3. Ancorare cu sisteme mecanice (1) Este permis numai n cazul cnd condiiile de utilizare n exploatare a pereilor de consolidare sunt n conformitate cu domeniile de utilizare precizate prin agrementul tehnic pentru ancorele mecanice. (2) Adncimea de ancorare, distanele caracteristice (distanele ntre ancore, n plan longitudinal, respectiv transversal i distanele de la ancore la margini pe aceleai direcii), capacitatea de rezisten la traciune i for tietoare n exploatare trebuie s fie indicate n agrement.

Capitolul 7. REALIZAREA PEREILOR DE CONSOLIDARE TURNAI IN SITU 7.1. Operaiile de reparare sau consolidare a elementelor cadrului se realizeaz conform prevederilor C 149-1987 Instruciuni tehnice privind procedeele de remediere a defectelor pentru elementele de beton i beton precomprimat i nu fac obiectul prezentului ghid. 7.2 Lucrrile de ancorare se execut conform cu prevederile din capitolul 6 i din Anexa 3 a prezentului ghid. 7.3 Pregtirea suprafeei betonului existent 21

Se vor efectua: 1. ndeprtarea materialelor reziduale (resturi de beton etc); 2. Realizarea rugozitii necesare, impuse prin proiect, prin: sablare, buciardare, periere cu perie de srm si suflare cu jet de aer comprimat, etc.; 3. Curarea suprafeei de praf, nisip, grsimi, uleiuri sau alte contaminri; 4. Saturarea cu ap a suprafeei ce va intra n contact cu betonul de consolidare, cu 4-5 ore nainte de turnarea betonului nou; 5. Facultativ se poate aplica un strat subire de rin pe suprafaa betonului existent, cu cteva minute nainte de turnarea betonului nou. n acest caz, suprafaa betonului existent trebuie s fie perfect uscat nainte de aplicarea stratului de rin. Grosimea stratului de rin la interfa trebuie s fie n medie mai mic de 3 mm. Grosimea minim a stratului de rin este dictat de cerinele privind ntreaga interfa, inclusiv neregularitile i asperitile. Pentru abaterile de la proiect ale ambelor fee ale interfeei se vor admite tolerane de 2-3 mm. 6. Facultativ, pentru creterea eficacitii mecanismului de transmitere a eforturilor la interfa se mai pot lua urmtoarele msuri: crearea de pene de forfecare, prin fixarea cu rin a unor pene prefabricate din beton pe suprafaa betonului existent sau crearea de praguri de forfecare, prin scobirea betonului existent. 7.4. Armarea pereilor de consolidare (1) Armtura din bare independente se fasoneaz i monteaz conform prevederilor NE 012-1999, pct. 10.5. Toleranele de execuie respect prevederile NE 012-1999, pct. 10.6. Pentru armarea cu plase sudate se respect prevederile NE 012-1999, pct. 10.7. Distanele minime ntre armturi i diametrele minime se vor considera conform prevederilor STAS 10107/0-90 si P 85-1996. (2) Pentru nndirea armturilor se respect prevederile P 85-1996, pct. 10.9, precum i cele menionate la pct. 6.1.3. din prezentul ghid. Lungimea minim de suprapunere a barelor de armtur din perete cu barele de ancorare fixate cu rin se va lua 40d, unde d este diametrul barei mai groase. (3) Stratul de acoperire cu beton s respecta cerinele prevazute n NE 012-1999, pct. 10.10. i n STAS 10107/0-90. (4) n cazul necesitii nlocuirii unor bare prevazute n proiect se vor respecta prevederile din NE 012-1999, pct. 10.11. 7.5. Cofrajele i susinerile necesare pentru realizarea pereilor de consolidare vor respecta prevederile NE 012-1999, pct. 11. 7.6. Punerea n oper a betonului de consolidare se face respectnd prevederile din NE 012-1999, pct. 12. 7.7. Prepararea betonului de consolidare se va face cu respectarea prevederilor din NE 012-1999, pct. 9. Compoziia betonului de consolidare se stabilete n conformitate cu prevederile de la pct. 3.2. din prezentul ghid. n cazul n care betonul se aplic prin torcretare, compoziia betonului de consolidare se stabilete pe baza prevederilor normativului C130-1987 Instruciuni tehnice pentru aplicarea prin torcretare a mortarelor i betoanelor. 7.8 Tehnologii de punere n oper a betonului din peretele de consolidare (1) Turnarea sub presiune Betonul de consolidare se toarn n cofraj fie pe la partea inferioar, folosind n acest caz deschizaturi de preaplin (figura 7.1a), fie pe la partea superioar (figura 7.1b). In cazul turnarii pe la partea superioada, betonul in exces este ulterior indepartat. 22

Betonul de consolidare se va turna sub presiune cuprins ntre 0.05 si 0.1 MPa, cu ajutorul unui echipament de tip pomp. (2) Torcretarea Pentru torcretarea betonului se aplic prevederile normativului C 130-1978 privind etapele de punere n oper, modul de pregatire a suprafeelor, compoziia betonului, condiiile de punere n oper, echipamentele, cerinele de calitate.

Fig. 7.1 Punerea n oper a betonului n pereii de consolidare

Fig. 7.2. Detalii n zona de prindere cu ancore 7.9 Prevenirea contraciei la interfaa grinda-perete de consolidare. Se recomand turnarea la partea superioar a pereilor de consolidare a unui strat de microbeton special de grosime peste 20 cm.realizat de preferinta cu ciment expansiv. 7.10. Realizarea rosturilor de lucru, decofrarea i respectiv tratarea betonului, vor fi n conformitate cu prevederile NE 012-1999, pct. 13, 14, respectiv pct. 15.

23

8. ASIGURAREA CALITII LUCRRILOR DE CONSOLIDARE A CADRELOR CU PEREI TURNAI IN SITU 8.1. Asigurarea calitii (1) Eficacitatea unei intervenii structurale este realizat prin ansamblul msurilor necesare pentru asigurarea calitii n proiectare, execuie i ntreinere. (2) Stricteea ridicat impus pentru asigurarea calitii lucrrilor de intervenie rezid din mai multe considerente, printre care: -Paleta din ce n ce mai larg de materiale noi, ale cror caracteristici sunt uneori insuficient verificate n timp sau sub diferite combinaii de solicitri, conduce la o probabil cretere a deficienelor n proiectare. -Tendina de a alege seciuni transversale mai reduse prin aplicarea materialelor noi, precum i accesibilitatea, deseori redus, conduc la posibile surse de greeli. -ndeplinirea cerinelor privind comportarea n exploatare a elementelor reparate i/sau consolidate (stlpi, grinzi, fundaii) este condiionat de satisfacerea cerinelor impuse pentru interfaa beton vechi beton nou. De aceea, trebuie evaluat riguros influena condiiilor de mediu asupra comportrii materialelor care realizeaz interfaa. 8.2. Controlul calitii proiectului pentru consolidare (1) n funcie de clasa de importan a construciei, se vor aplica prevederile legislaiei n vigoare innd seama de cerinele tuturor reglementrilor (normative, ghiduri, specificaii tehnice, instruciuni, recomandri) existente i cu inciden pentru domeniul fiecarui caz de construcie n parte. (2) Controlul va avea cel puin urmtoarele obiective: a) Interpretarea informaiilor i datelor obinute n cursul etapei de evaluare. b) Modelarea capacitii portante reziduale. c) Corectitudinea deciziei de intervenie. d) Alegerea coeficienilor de siguran. e) Modelarea comportrii structurii, dup consolidare. f) Dimensionarea interfeelor i a conectorilor. g) Completitudinea descrierilor, explicaiilor tehnice i a desenelor. 8.3. Controlul calitii execuiei 8.3.1. Prevederi generale Proiectul pentru consolidare trebuie s precizeze msurile adecvate de control impuse de condiiile fiecrui caz de construcie n parte. Pentru toate cazurile de construcii, executantul trebuie s pun la dispoziia clientului planul complet de asigurare a calitii, conform cerinelor i importanei construciei. La demararea lucrrilor de execuie trebuie luate n considerare urmtoarele aspecte generale: a) Verificarea personalului privind: instruirea tehnic, instruirea pe linie de calitate, experiena n domeniu. b) Verificarea siguranei condiiilor de lucru (spaiu, mediu, protecia muncii, etc.). c) Verificarea certificatelor de calitate ale materialelor ce vor fi puse n oper i, dup caz, verificarea cerinelor de calitate pentru materiale prin determinarea, pe baz de ncercri experimentale efectuate n laboratoare autorizate sau acreditate, a caracteristicilor cu impact determinant asupra calitii lucrrilor (rezistena i alungirea oelului-beton, rezistena ancorelor, densitatea rinii, rezistena de aderen a rinii, rezistena cimentului, etc.). 24

d) Efectele asupra sntii oamenilor a materialelor puse n oper (adezivi, aditivi, fibre de diferite tipuri, etc.) sau a aparatelor cu care se lucreaz. e) Desemnarea de personal calificat responsabil pentru efectuarea inspeciilor n timpul execuiei i a ntririi. 8.3.2. Controlul pregtirii suprafetelor va cuprinde urmtoarele activiti: a) Identificarea vizual sau prin msurare a tuturor suprafeelor la care se intervine n cursul consolidrii, n vederea tratrii suprafeelor grinzilor i stalpilor ce vor fi adiacente peretelui de consolidare. b) Alegerea unei suprafee de prob, pe care s se verifice eficacitatea tehnicii, a materialelor i a personalului. c) Verificarea eficacitii tehnicilor de curare (cu ap, aer comprimat, cu perie de srm sau de pr, etc.) i prelucrare a suprafeelor (sablare, buciardare, peliculizare, etc.). d) Verificarea eficacitii tratamentului aplicat suprafeelor, eventual prin ncercri in situ. e) Pentru lucrri care devin ascunse i pentru alte tipuri de lucrri care influeneaz n mod hotrtor calitatea lucrrilor de intervenie, trebuie ncheiate procese verbale ntre proiectant, executant i client. 8.3.3. Controlul proceselor de reparare i remediere Se vor efectua urmtoarele verificri: a) Verificarea operaiilor de curare i tratare a suprafeelor degradate. b) ncercarea materialelor i echipamentelor pentru injectare. c) Controlul eforturilor (de exemplu, n ancore) i al deformaiilor produse la aplicarea solicitrilor, nainte de injectare. d) Inspecia vizual la finalul lucrrilor i eventual prelevarea de probe (de exemplu, carote, conform prevederilor din C 54-1981 Instruciuni tehnice pentru ncercarea betonului cu ajutorul carotelor) pentru evaluarea eficacitii injectrilor. 8.3.4. Extinderea seciunii transversale Se vor efectua urmtoarele verificri: a) Verificrea tratrii suprafeei grinzilor i/sau stlpilor. b) Verificarea msurilor luate pentru asigurarea durabilitii elementelor reparate sau consolidate (protecia anticorosiv, protecia adezivilor sensibili la temperatur sau diferite condiii de mediu, etc.). c) n anumite cazuri, ncercarea la vibraii a elementelor, subansamblurilor sau a ntregii structuri. 8.3.5. Fixarea conectorilor Se vor efectua urmtoarele verificri: a) Examinarea i, n msura posibilitilor, ncercarea prin metode nedistructive sau distructive, a betonului din elementele n care vor fi fixate ancore, dornuri sau gujoane. b) Msurarea forelor aplicate prin introducerea conectorilor (de exemplu, momentul de strngere la ancorele mecanice). c) Controlul zonelor vecine conectorilor introdui, pentru identificarea unor eventuale apariii sau redeschideri de fisuri. d) Controlul eficacitii fixrii conectorilor, prin ncercri de prob, compararea deplasrilor determinate cu cele admisibile, precizate n proiectul pentru consolidare. Verificrile se pot efectua fie in situ, pe zone alese din grinzile i/sau stlpii cadrului care vor fi adiacente peretelui de consolidare, fie n laborator, pe probe modelate realizate din beton de clas egal cu cea a elementului cadrului. e) Controlul aplicrii msurilor de protecie anticorosiv a conectorilor. 25

8.3.6. Verificarea armturii peretelui de consolidare Se vor efectua urmtoarele verificri: a) Verificarea conformitii armturii fasonate cu prevederile din proiectul de consolidare. b) Verificarea conformitii oelurilor pentru barele care urmeaz s fie nndite prin sudur. c) Verificarea respectrii lungimilor de suprapunere a armturilor de consolidare. d) Verificarea prevederii armturilor pentru confinarea zonei de ancorare. e) Verificarea grosimii stratului de acoperire. 8.3.7. Verificarea cofrajului Se vor efectua cel puin urmtoarele verificri: a) Verificarea calitii materialului din care este realizat cofrajul. b) Verificarea conformitii dimensiunilor cu cele prevzute n proiect. 8.3.8. Verificarea caracteristicilor betonului Caracteristicile betonului n stare proaspt i n stare ntrit se vor determina pe probe de laborator. 8.3.9. Verificarea conservrii betonului dup tratare a) Se va verifica n planul de asigurare a calitii pentru fiecare lucrare n parte specificarea duratei i a modului de tratare a betonului i conformitatea cu cerinele precizate n proiect. b) Se va verifica respectarea duratei i a modului de tratare a betonului, fa de precizrile din planul de asigurare a calitii. 8.4. ntreinerea ntruct meninerea cerinelor impuse pentru interfa este decisiv pentru sigurana n exploatare a elementului consolidat (stlp, grind, cadru, fundaie), sunt necesare msuri suplimentare de ntreinere, conform precizrilor din proiectul de consolidare. Monitorizarea aplicrii i meninerii msurilor suplimentare de intreinere va fi n responsabilitatea clientului (beneficiarului construciei). nregistrrile privind desemnarea responsabilitilor ca si implementarea msurilor suplimentare de ntreinere i monitorizarea acestora vor face obiectul controlului organelor teritoriale de inspecie n construcii, care vor putea cere, dup caz, verificarea eficacitii msurilor de ntreinere, prin ncercri in situ sau experimentale.

26

ANEXA 1. CALCULUL CAPACITII PORTANTE LA FORFECARE A DORNURILOR Valoarea capacitii portante la forfecare a dornurilor Vud, este dictat de modul de a) Cedarea prin curgerea oelului: Asf yd Vud = 3 unde: As = aria transversal a dornului fyd = valoarea de calcul a efortului de curgere. Acest mod de cedare poate fi evitat prin poziionarea conectorilor ct mai departe de marginile elementelor. Distana de la conector la margine trebuie s fie 5db, pe direcie perpendicular pe direcia forei de forfecare i 8db pe direcia forei de forfecare, unde db este diametrul dornului. b) Zdrobirea i exfolierea betonului: 1.65 Vud = As f ydfcd m unde: m = un coeficient mediu de siguran al materialului, egal cu 1.3 fcd = valoarea de calcul a rezistenei la compresiune a betonului c) Cedarea cu con din beton: Vud = unde 1.1 c1 L 5 d bfcd b c2 / 312 d p b

cedare:

(n N)

c = coeficient de siguran al materialului, pentru beton=1.5 db = diametrul dornului lb = adncimea de ancorare a dornului cp = distana de la dorn pn la marginea elementului, msurat n mm pe direcia forei de forfecare t 1 = 1.4cp 2/3

1

unde:

t = grosimea elementului din beton n partea solicitat a interfeei 2 = este un coeficient care ia n considerare posibilitatea despicrii betonului. Acest coeficient subunitar este egal cu cea mai mare dintre valorile expresiilor: (0.3 + 0.7cmin ) / 1.5cp n (cmax + cmin ) / 3.5cp n n cu condiia ca 2 1 27

unde:

cn = distana de la dorn pana la marginea elementului, msurat pe direcie perpendicular pe direcia forei de forfecare. Solicitarea la forfecare n regim ciclic alternant si deformaiile paralele cu interfaa conduc la degradri semnificative ale rigiditii elementului consolidat. Degradarea de rigiditate se poate calcula cu expresia: unde:s Vn = V1(s)(1 n 1)

Vn(s) = fora de forfecare preluat dup n cicluri la lunecarea s V1 (s) = fora de forfecare preluat n regin de ncrcare monoton = poate fi considerat 0.15 indiferent de tipul de dorn n = numrul de cicluri de incarcare la lunecare.

28

ANEXA 2 CALCULUL CAPACITII PORTANTE LA NTINDERE ANCORELOR Valoarea de calcul a capacitii portante la intindere a unei ancore este dictat de modul de cedare. a) Cedare prin curgerea oelului: Nud = Asf yd unde: As = aria transversal a dornului fyd = valoarea de calcul a efotului de curgere b) Cedare cu con din beton b1) Valoarea de calcul a capacitii portante la ntindere Nud pentru toate ancorele, cu excepia celor fixate cu rin, este: 1.5 Nud = fcd / l3 / 2a x a y b c unde: ax, ay = coeficieni subunitari care iau n considerare posibilitatea despicrii dup dou direcii ortogonale (x, respectiv y) de-a lungul interfeei. unde: Aceti coeficieni sunt egali cu: 0.3+0.7c/1.5lb, c=cx respectiv c=cy, cx i cy fiind distanele de la ancor pn la marginea elementului, pe direcia x, respectiv direcia y. fcd = valoarea de calcul a rezistenei la compresiune a betonului lb = adncimea de ancorare a dornului b2) Pentru ancorele fixate cu rasina: 0.92 Nud = fcd l2a xa y b c (b3) Grup de ancore. n cazul unui grup de ancore, nx pe direcia x i respectiv ny pe direcia y, poziionate pe mai multe rnduri, la intervale regulate sx, respectiv sy, pe dou direcii ortogonale, i respectiv y, capacitatea portant la ntindere a acestui grup de ancore calculat pentru modul de cedare cu con din beton, este dat de relaia: n 1s y (n 1)s x 1 + y N > n x n y Nud N n = 1 + x ud 3lb 3lb ud

(

)

29

ANEXA 3 EXECUTAREA LUCRRILOR DE ANCORARE Recepionarea, depozitarea i manipularea materialelor Recepionarea materialelor are loc pe baza certificatelor de calitate, att pentru compusii chimici, ct i pentru barele de armtur. Depozitarea componentelor chimice se face n locuri ferite de umezeal i de surse de cldur. Manipularea materialelor se face numai cu echipament de protecie (ochelari, manui, orturi, etc.), pentru a se evita efectul toxic pe care compuii chimici l pot avea asupra epidermei. Cerine privind ancorarea propriu-zis Trasarea gurilor se va face conform poziiei precizate n proiect. Diametrul burghiului (guri) va fi stabilit: a) conform prevederilor furnizorului, n cazul utilizrii capsulelor; b) cu 3-5 mm mai mare dect diametrul nominal al barei, n cazul rinilor injectate. Adncimea gurii (hg) se va realiza cu o abatere de 0/+5 mm. ncadrarea n limitele abaterilor este strict necesar, mai ales n cazul utilizrii capsulelor. Adncimea gurii se msoara dup suflarea prafului, cu un instrument de msurare care trebuie s aib limea apropiat de diametrul total al barei, sau cu ablon cilindric. Executarea lucrrilor Lucrrile de ancorare cu rini sintetice a barelor de armtur n beton se vor efectua numai pe baz de proiect. Materialele i, dup caz, procedeele folosite vor avea la baz agremente tehnice valabile. Lucrrile se vor executa n conformitate cu Fiele tehnologice de execuie elaborate de executant, care vor cuprinde i Planul de asigurare a calitii. Activitile preliminare nglobrii barelor sunt: a/ verificarea existenei documentelor privind calitatea, ncercrile preliminare (dac este cazul), verificarea strii armturii i a compuilor chimici; b/ verificarea strii betonului, pregtirea suprafeelor, conform prevederilor din proiect (Caiet de sarcini); c/ trasarea pe suprafaa elementelor a poziiilor gurilor; d/ verificarea cu pahometrul a poziiei armturilor i modificarea, dac este necesar, cu acceptul proiectantului, a poziiei din proiect a gurilor; e/ asigurarea existenei mijloacelor de protecie; f/ realizarea gurilor conform prevederilor din proiect privind diametrul i adncimea gurilor; g/ asigurarea existenei la locul punerii n oper a mijloacelor necesare executrii lucrrilor de ancorare i verificarea, n prealabil, a funcionrii acestora; h/ verificarea condiiilor de mediu (temperatur, umiditate) fa de prevederile din proiect i instruciunile pentru utilizarea compuilor chimici.; Principalele operaiuni pentru nglobarea barelor de armtur sunt urmtoarele: a/ trasarea pe bar a unui reper, corespunztor lungimii de nglobare prevzute n proiect, precum i a unui reper de control la 10 cm de acesta, pe exteriorul poriunii care se nglobeaz; b/ eliminarea apei (dac exist) din gaur; c/ curarea gurii de praf, alte impuriti, prin: - suflare cu aer comprimat printr-o eav, dinspre fundul gurii; 30

- curare cu perie cilindric de srm; - curaare cu perie de pr cilindric, cu diametrul mai mare dect diametrul gurii; - suflarea cu aer comprimat (ca ultim operaie); d/ verificarea i asigurarea accesului liber al barei pn la reperul fixat i verificarea posibilitii de rsucire cu uurin a barei n gaur; e/ realizarea unui sistem de meninere n poziie a barei cu pene de lemn sau metalice, dac este cazul; f/ pregtirea materialelor i a mijloacelor necesare nglobrii, dup caz; g/ nglobarea propriu-zis a barelor. Msuri de protecie ntruct majoritatea ntritorilor folosii pentru reticularea rinilor epoxidice au o aciune iritant sau alergogen foarte pronunat, utilizarea amestecurilor rin + ntritor se va face n condiii de igien industriala i individual perfect. Se va urmri respectarea strict a urmtoarelor prevedri: - purtarea unui echipament de protecie adecvat: mnui, ochelari de protecie, masc praf, alopet, sort; - meninerea cureniei perfecte la locul de munc si la locul de depozitare; - ventilaie aferent; - igiena corporal deosebit, evitnd contactul direct cu pielea i mucoasele. n cazuri forate se va spla imediat locul atins cu ap cald i spun. Toate operaiile de manipulare, transport, depozitare, distrugere reziduuri se vor face respectnd cu strictee normele PSI si normele de protecia muncii. Se interzice: - prezena surselor de foc deschis (scntei, flcri, fumat) la prelucrarea soluiilor de rini; - contactul prelungit sau frecvent cu pielea i mucoasele; - inhalarea prelungit sau frecvent a gazelor sau prafului. Msuri speciale ulterioare Dup efectuarea operaiilor de ancorare, barele nu se vor mica pe durata de ntrire a compusului chimic. Se va respecta durata de ntrire a compusului, prescris n proiectul privind lucrrile de consolidare, pe baza agrementului tehnic.

31

BIBLIOGRAFIE

1 Design provisions for earthquake resistance of structures. Part 1-4: General rules. Strengthening and repair of buildings. Eurocode 8-1996. 2 Current japanese systems on seismic capacity evaluation and retrofit techniques for existing buildings and post-earthquake damage inspection and restoration techniques, 1991. 3 Design of fastening in concrete. Design guide. CEB-1997. 4 Guide technique UEAtc rlatif aux chevilles de fixation pour bton fissur et non fissur. Cahier CSTB 2629, Juin, 1992. 5 UNIDO-UNDP, 1983. Building construction under seismic conditions in the Balkan region, Vol. 5, Repair and strengthening of reinforced concrete, stone and brick masonry buildings, Vienna. 5 Agent, R., Dumitrescu, D., Postelnicu, T. 1992. ndrumtor pentru calculul i alctuirea elementelor structurale de beton armat, Editura Tehnica. 7 Akiyama, T., Hirosawa, M., Imai, K., Yamamoto, Y., Matsuzaki, Y. 1992. A study on shear capacity of post-installed bonded anchors, Proceedings 10 WCEE, Madrid, 9:5253-5256. 8 Ayoub, A., Filippou, C.F., 1998. Nonlinear finite-element analysis of RC shear panels and walls, Journal of Structural Engineering, 124 (3): 298-308. 9 Bachmann, H., Linde, P., Wenk, T., 1994. Capacity design and nonlinear dynamic analysis of earthquake-resistant structures, Proceedings 10 ECEE, Vienna, 1:11-20. 10 Badoux, M. 1998. Developments in seismic retrofitting research in the USA, Proceedings 11 ECEE, Paris. 11 Beebe, J., McGlohn, R.R., 1993. Installing and testing large adhesive anchors, Concrete International, May : 61-64. 12 Bertero, V.V., 1992. Seismic upgrading of existing structures, Proceedings 10 WCEE, Madrid, 9: 5101-5105. 13 Cook, R., Klingner, R.E., 1992. Ductile multiple-anchor steel-to-concrete connections, Journal of Structural Engineering, 118 (6) : 1645-1665. 14 Ersoy, U., 1996. Seismic rehabilitation-applications, research and current needs, Proceedings 11 WCEE, Mexico, Paper no. 2099. 15 Fintel, M., 1991. Shear walls an answer for seismic resistance?, Concrete International, July : 48-53. 16 Fu, J., Shibata, A., Shibuya, J., Saito, T., 1992. 3-D inelastic earthquake response of RC frames with shear walls, Proceedings 10 WCEE, Madrid, 8 : 4303-4308. 17 Hayashi, T., Niwa, H., Fukuhara, M., 1980. The strengthening methods of the existing reinforced concrete buildings, Proceedings 7 WCEE, Istanbul, 7 : 89-96. 18 Higashi, Y., Endo, T., Ohkubo, M., Shimizu, Y., 1980. Experimental study on strengthening reinforced concrete by adding shear walls, Proceedings 7 WCEE, Istanbul, 7 : 173-180. 19 Hosokawa, Y., 1992. Post-installed anchor bolts subjected to tension, Proceedings 10 WCEE, Madrid, : 5241-5246. 20 Jirsa, J.O., 1988. Behavior of epoxy-grouted dowels and bolts used for repair or strengthening of RC structures, Proceedings 9 WCEE, Tokyo, VII : 371-376. 21 Kahn, L.P., Hanson, R.D, 1979. Infilled walls for earthquake strengthening, Journal of the Structural Division, 105 (2) : 283-297. 32

22 Kaminosono, T., 1996. Japanese experience on building rehabilitation: the case of Kobe City, Proceedings 11 WCEE, Mexico, Paper no. 2101. 23 Ozcebe, G., Sucuoglu, H., Ersoy, V., Tankut, T., 1998. Rehabilitation of moderatlly damaged R/C buildings after 1995 Dinar earthquake, Proceedings 11 ECEE, Paris. 24. Petrovici, R, 1995. Consolidarea structurilor n cadre prin introducerea panourilor de forfecare din beton armat monolit, Revista AICPS, : 27-39. 25 Pincheira, J.A., Jirsa, J.O., 1995. Seismic response of RC frames retrofitted with steel braces or walls, Journal of Structural Engineering, 121 (8) : 1225-1235. 26 Pop, I, 1886. Elemente de prindere i probleme de conclucrare cu elemente structurale. Revista Construcii nr. 4-5. 27 Tagawa, Y., Aoki, H., Huang, T., Masuda, H., 1992. Experimental study of new seismic strengthening method for existing RC structure, Proceedings 10 WCEE, Madrid, : 51935198. 28 Tasai, A., 1992. Effective repair with resin for bond failure of RC members, Proceedings 10 WCEE, Madrid, 9: 5211-5218.

33