bc8-1980 proiectarea constructiilor din profile de otel

5/13/2018 BC8-1980 Proiectarea Constructiilor Din Profile de Otel

1/56

Indicativ: P.54-801.4. utilizarea profile lor cu pereti subtiri formate la rece(~xecutarea elementelor de rezistenta, se face cu respect area pderilor specifice din normele generale, completate de prevedprezentelor instructiuni, cu privire la protectia anticoroziva,portarea la foc ~i a conditiilor de executie si montaj.

INSTRuqlUNI TEHNICCONSTRuqllLOR DIN ~R~~~ZER~ PROIECTAREARETI SUBTIRI FORMATE L~ RTE~~CU PE- Inlocuiesc: P.54 69

1. PREVEDERI GENERALEDomeniul de aplieare. 1.l. Prezentele lnstructiuni t h . .proiectarea elementelor de t e ntl.ce cuprind prevederi pentrueu pere~i subtiri formate la ~~~s rue Ie ~e :eAzist~nta din profileeu grosimea peretelui mai mi v ' cu sect!UnI inchise sau deschiseP v A ca sau egala cu 5 mm 'e baza de intelegere cu d vt . .e~o~omicii, se pot utiliza in ~~o u~a or11:1~Ic~ justificare tehnico-pma la 8 mm. ,ZUfl speciale ~I profile cu grosimea

, 1.2. Profilele cu pereti btiri fla elernentele de rezistenta - S f IfI orm.ate la .rece se util lzeazacontravintuiri scheletul de a e.htale~or industriale (ferme panettl . d' rezis enta a t'I' ' ,s I pI e hale), sere, stilpi LEA t p~~e I or ~I frontoanelor,de tabla cutata se uti lizeaza I ,col~s ructii turn, etc. Sub formaP fi I I . a rea izarea inchideri lorro lee cu pere]i subtiri f t I .la structurile in care alte elern ortma ~ t a revce.se pot utiJiza sitable laminate la cald. en e sm alcatuite din profile ~i

1.3. Profilele cu pereti subtiri fliza la elementele de constr .. 1fI, orm~te la rece nu se vor uti-s~u celor cu socuri (de exe~~lll supu~1 dl~~ct incarcar ilor repetatenlor rulante). u grinzi e cailor de rulare ale podu-

Prevederi generate de proiectare.1.5. In prezentele instructiuni este folosita metoda st

limita in concordant a eu STAS 10108/0-78 "Calculul elemende ote!", cornp letat sau modificat cu prevederi le prezentelortructlunl-1.6. Actiunile si gruparile aeestora, pentrll. calculul ertlor , se iau conform seriei de standarde in vigoare (STAS 10.., 10123) si precizarilor din STAS 10108/0-78.1.7. Determinarile solicitarilor, deformatiilor si intocdocumentatiei tehnice, se fac cu respectarea prevederilor gedin STAS 10108/0-78, STAS 767/0-77 si prevederilor din prezinstructiuni.La dimensionarea sec\iunilor si verifici:irile la diferitelirnita. se respecta toate prevederile din STAS 10108/0-7nu contravin prevedHilor specifiee din prezentele instructiucontin prevederi pentru asigurarea stabilitatii locale si gale profile lor si elementelor din profile cu pereti subtiri.. 1.8. Proiectul va cuprinde si prevederi privind panticoroziva, eonditii1e speciale de executie, de transportnipulare.

Aprobate de ICCPDCeu decizia nr. 56din 16 mai 1980

Proteetia anticoroziva1.9. Pentru asigurarea proteetiei antieorozive se vorvedere standardele ~i instruetiunile pentru protectia cont

ziunii a constructiilor supraterane din otel:_ STAS 10.128-75 - Clasifiearea mediilor agres_ STAS 10.166/1-77 - Pregatirea mecaniea a supr_ STAS 10.702/1-76 - Acoperiri protectoare - Ctehnice generale._ STAS 10.702/2-77 Acoperiri protectoare pentructii in medii rurale si

E la bo ra te d e:- INSTITUTUL DE Cb~C~RECC)


2/56

- C. 139-79 -li~stru~tiuni !e~nice pentru protec.an IC,~rozlva a elementelor dPrevederile din stand d IconstructlJ metalice, epr d 'I ar e e sus-me t teve ~r! e de la punctele 12 1 di n rona ~ se completeaza cut vUtl!Jzarea profilelor cu peretP p~~e~teJe l!1structiuni.ea~a. I~medii a caror a resivi] su tm !ormate la rece se limi-defIl11t~ prin STAS 101!s-75~1 ate nu depa~e~te elasa 3 (inelusiv)Utlhzarea lor In medii ut .r e s : ~nei justificariteh~co=~~IC ag~e~lv~ se poate face numaiec ie antlcoroziva speciale. onomlca ~l a masurilor de pro-

C o mp or ta re a J a foc.1:10. Pentru protectia . t. "vedeflle din urmatoarele n~~~/a l!1Cendlllor se vor respecta pre-- Decret CS 290-77 .- Norme genera Ie de r t t Atriva incendiilor Ia Pp~ e.c It Impo-realizarea t .. orec area si[iilor. cons ructlI lor ~i instal~-

- ~~~~furJeVirZOr!it prtiyind stabilirea. . eZISen a la fo tgonel ~i clasei de eric 1 . c, ca .e-ale constru tool ~ 0 de mcendrupoziteJor. c 11 or, l!1stalatii lor ~i de-- Norme provizorii " dcontra incendiilor )~lvln . p[otecti~realizarea elementel prolec area ~lClasa de rezistenta 1 f . or de constructii.

vederile normelor sus-me~ti~~:fe ~tablle~te In conformitate cu pre-Conditi i de execufie ~imontaj.1.11.. La executie si monta'cap. 12 ~l prevederiJe co'respunzaio~~e ~~r resp~cta indicatii le din- STAS 7 67 10 -7 7 - Constructii d~~ ~~matoar~I.~ prescriptii:nerale de calit tt . CondltlI tehnice ge-a e .

- N.P. 22-77*)(modificate)

- N.P. 23-77*)(modificate)

*) N?rmele NP. 22-77 i NP - A91 din 19 sept. 1978. ~ . 23-r7 sint modificate prin decizia ICCPDC nr.8

- STAS 7 67 /1 -8 0 - Constructii de ote l sudate. Condittehnice de calitate (in curs de elaborar- STAS 7 67 /2 -7 8 - Constructii din otel cu irnbinar i nituit~i suruburi . Conditii tehnice de calitate- C. 150-72 - Instructiuni tehnice pentru stabilirec1asei de calitate si controlul imbinari

lor sudate cap la cap a elernentelorconstructii din otel , civile, industrialsi agricole.- C. 172-79 - ln dru rn ato r p en tru prinderea si mentjul tablelor metalice profilate la executarea invelitorilor ~i peretilor.- C. 37-80 - Normativ pentru alcatuirea si exectarea invelitorilor la constructii- C. 151-72 - Instructiuni tehnice pentru folosireinve litorilor din tabla cutata zincatatcrrnoizolate cu polis tiren celular ,- C. 133-80 - Instructiuni tehnice privind irnbinare

elementelor de constructii cu surubude inalta rezistenta pretensionate.1.12. Executia elernentelor se va face pe baza docurnentatietehnice rntocmita conform STAS 767/0-77, pet. 1.4.2 ~i precizarilordin proiect.1.13. Pentru transport, manipulare ~i depozitare se vor lmasuri adecvate (rezemari, prinderi in utilajele de transport,mitarea lungirnilor libere, etc.), pentru evitarea deforrnarilorcale sau de ansamblu ale elernentelor.1.14. Montajul se face In baza proiectului de montaj, lntomit conform STAS 767/0-77, pet. 1.4.3. , cu verificarea prealabila abaterilor admise; operatiile eventuale de indreptare se vor fanumai sub supravegherea inginerului responsabil de lucrare. Nuadmit introduceri de eforturi suplimentare la menta], prin indoirpresare sau lovire, care s a deformeze piesele. Piesele vor aveacursu I montajului , asigurata stabilitatea ~i rezistenta lor in toafazele de menta].1.15. Elementele tipizate vor fi introduse in productia idustriala, pe baza unor proiede aprobate ~i dupa 0 prealabila eperirnentare a prototipului efectuata cu asistenta tehnica a insttutelar de specialitate ~i a proiectantului.


3/56

2. MATERIALE2.1. Profilele cu pereti subti . . 'de.otel, prin indoire la abkant 1f1 ~e /or~eaza la rece din benzip~tn .trEll de role sub forma de 'r s~ orma. de panouri profilate,~Ivprtn tren de role ~i relaminarePI ofile desbhlse ~~panouri profilatepatrate, cu sau fara suduri I . t re~e su forma de tevi (rotundede profile compuse asamblat~ngl ydtnale). Se adrnite ~i folosire~

de la pet. 11.2 si 13.2. pnn sudare, conform prevederilor

Benzi de otel.2 ..2. Ot~lul din benzile din v!ate ~I profilele formate la rece care s~. formeaza panourile profi-m ~onformitate cu prevederil ,vor .1 ~~rantate de producatorcapitol, astfel: Ie prescriptiilor precizate la acest

. a) din punct de vedere al te risti .~I al cIasei de calitate In confo~~~~t:nstJcIlo~ mecamce, ch!mice_ STAS 500/2-78 _ Oteluri d cu urrnatoarele prescriptii :MV e uz general pentru constructiiotrCl pentru otelurile OL 34' OL 37:vaz:ti; gL 52 .cut cIasa de cali'tate pre-_ STAS 500/3-78- Oteluri de p~Olec .tii r . t t z general pentru construe-ezis en e la coroziune at feri vPehtru otelurile RCA 37 si R~~s5e2nca.RCB 52. ' sau

- STAS 8183-74 O te_I pentru tevi de uz general ttevile de calitatea OLT 35 . 0' LPen ru_ NID 242-75 0 . ~I T 45- telun. speciale pentru Ion eroane .a~ttovedhlcule, pentru calitate~ L 36 (fi~rm a e curgere R 36L 42 (limit PO'2 = 0 Nzrnms) simu a de curgere R = 420Nzmm-) : PO,2

b) din punct de vedere al dim .. .?efeete, materiale, etc.) In conf . ~rs~UTIllor ~1 cal it atii (aspecte,ilor : orrru a e cu prevederile prescripti-- STAS 908-69 B dV dp:~iI~ e otel larninata la cald, pentru

_ STAS 1945-73 - Benzi de otel laminate la rece, pentprofile

_ STAS 9236-73 - Benzi din ote] rnoale laminate la cin rulouri, pentru profile si tevi_ STAS 9150/73 - Benzi din otel moale laminaterece, pentru profile ~i tevi_ STAS 10896-77 - Tabla zincat aBenzile utilizate vor avea alungirea relativa la rupere:

A5 > 20%Benzile cu grosime tntre 2 ." 8 mrn vor trebui sa prezposibilitati de formare la rece si sa nu aiba sensibilitate la rufragila. Aceste conditi! se satisfac prin alegerea corespunzatoare

clasei de cali tate a otelurilor.Proiile formate Ia rece.2.3. Conditiile de calitate pentru profile sint prescrise_ STAS 8426-76 "Profile din banda de otel formate la

Conditii tehnice generale" ~i in standardele de produs.2.4. Tipodimensiunile profilelor deschise stnt precizatestandarde, norme interne departamentale, caiete de sarcin. cataloage. Se executa profile deschise din benzi cu latimeala 600 mm ~i grosimi pina la 8 mrn , conform standardelor:

7835/2-80 (U cu aripi egale); 8610-80 (U cu aripi nee gale) ; 783(corniere cu aripi ega Ie) ; 8250-80 (corniere cu aripi ne,8296-80 (Z); 8249-80 (T); 8367-80 UL) Pentru profilele [sint date in anexa F caracter ist ic ile geometr ice complete. Profinu sint inca asimilate ~i deci tipodimensiunile din anexainformative.

2.5. Tipodimensiunile profile lor inchise (tevi) stnt pIn standardele:7657-80 (tevi rotunde de constructii); 6086-80 si 7941-8patrate si dreptunghiulare din otel).Pot fi utilizate si alte tevi cu pereti subtiri, prevastandardele de tevi pentru constructE si instalatil


4/56

Prin tevi cu pere]i subtiri , In sensul aces tor instructiuni, setnteleg tevile care nu se incadreaza prevederilor din ST AS10108/180, In ceea ce priveste supletea peretilor.2.6. Panourile prof ilate se l ivreaza de ILT Galati, conformNorrnei tehnice republicano NTR 68-78, "Panouri din tablasubtire " si NID 229/74 .Panourl cutate din tabla subtire RC 37".2.7. La verificarile de confruntare ale lirnitei de curgere peprofilul intreg , se va tine seama si de efectul ecruisarii zonei col-turilor, prin 'relatia :

cr f = (1 + 0,7 ~ t ) cr e ~ l,l5 c re*)in care:

c r e - este limita de curgere a benziIor (neecruisate);A - este aria sectiunii transversale a profilului;Act - este aria zonelor de colt ecruisate din sectiunea trans-

versalasau se va face media statist ica a epruvetelor decupate de pe toatalatirnea desfasurata a profilului si valoarea minima corespunza-toare cuantilei 5/100.

2.8. Alegerea clasei de calitate se face pe baza recornandari-lor din STAS 8542-76 "Alegerea oteluri lor pentru constructii me-talice".

Materiale pentru imblnarl2.9. Pentru materialele de sudare, nituri si suruburi se vorrespecta prevederile din STAS 10108/0-78, STAS 767/0-77, STAS

767/1-79 ~i STAS 767/2-79 ~i din standardele de calitate si de produ-se ale materialului.*) NorA: La cuta mica a panourilor profilate fig. 1(cu sup le te l imita nedepa-~ita coni. pet. 4.10), se admite pentru verificarea capacl tatii por-tante a panoului, 0 crestere a limitei de curgere cu 15%.

e)

g)

1 ; )

rebord


5/56

2.10. Suruburile autofiletante (STAS 8795-71, STAS 9344/5-73), nituri speciale (nituri oarbe tip Pop, nituri aplicate la receSTAS 4020-53), bolturi pentru asamblarea prin impuscare, sub-stantele adezive pentru lipire, se utilizeaza conform prevederilorIndrurnatorului C. 172-79 sau altor conditii tehnice speciale, ela-borate in acest scop.3. CARACTERISTICI DE CALCUL

Elemente din profile eu pereti subtlri.3.1. Rezistentele de calcul pentru profilele formate la recedin benzi de otel OL 34; OL 37; OL 44 ~i OL 52, sint date indal-l/cm-, in tabelul 1. Pentru folosirea unitatilor de masura dinsisternul SI, se da in anexa G un tabel cu corespondenta dintrernarimi.

Tabelul II

a) Rezistente de calcul pentru profile d es ch is e ( da .N /c m '' )I I Rez istente le de calcul "R"Coef. ap .' .Solici tare . b in raport marca otelului

Sirn ' j ' I I Iu rezis- OL 34 0 L37 OL 44 OL 52tenta R"" y",=I,10 y",=1,10 y",=I,1O Ym=I ,15In tindere, corn-presiune, incovoiere R 1,00 2000 2200 2600 3 150Forfecare (taierei R, 0,60 1200 1300 1550 1900

b) Rezistente de calcul pentru profile inchise (I) ~i profile____ . U intarl te (profile C) - daN/cm 2Intindere, corn-presiune, In-covoiere R 1,00 2100 2300 2700 3250--Forfecare ( taie I "rei R, 0,60 I 250 1350 1600 1950

NOTA: (1 ) Prin profile inchise se inteleg levi uzinate, sau cele obtinute prinsudare cont inua semiautomata a unor profi le deschise . (2) . Rezistentele ;,R" s-audeterrninat prin rrnparttrea Iimitei de curgere minime probabile, (norrnate),co respunzatoare cuant ilei de 5/100, Ia coeficientul mater ialului '" (core lat ClL

tmhinari sudate t ' daN/cmz3.2. Rezistente1e de calcul pentru suduri sint da e intn 1abelul 2.

Tabelul 2

\ \

' \ \~e:~;~;~c~~ OL 34\OL 37\OL 44\OL 5Tipul cor- . b R" a mate-Nr. donului" Solicitarea Sim. ';iale!or su- \crt. de sudura date daN/cm2I 2000 2200 2600 3150. e R S 1,001 sudura in compreslUn c __ - -adincime 1.....:('-'2):..--_-1- -----1(cap lacap) (1)

2

26002200

3

Intindere R~(a) sudura ,electrica au-tomaHi,semiauto-mata ~i rna-nu ala con-trolata cuRontgensau _---raze gama _ -----1_e---b) idem dndse face con- R S S 1600 1750 ~~trol vizual i 0, - - 1R S 1200 1300 ~_Forfecare _.J.__1 __ O_,6_- __..- - \

1400 1550 IS00 \ 2

1,00 2000

45 Sudura in

relief(de colt) Forfecare

315

0,7v Ia ca , sudura trebuie s~, hNOTE: I) pentru cordoa_neie dedsudur~~:~inii. l~ caz eontrar va .lon~etrunsa sau completata P I ~ ~ e ~ Yc~r~a Sr Ia grosimi de 3 rnm mcluslv ~Itentelor d.e cal.cu! s~ rnu Ip ica ,la grosiml mal man. . U A t " l te (profi le C)' vhi . profllele m an / 22) Pen tru profi le le inc Is.e ~ I majoreaza eu 100 daN em .rezistentelor de ealcu! la compreslUne, se

R f


6/56

0 I 1 I 2 I urmare (tabelul 2)3 I 4 I 5 I 6 I 7 I 8Pond, d ) Forfecare R S )sudura ___L_ 0,65 1300 1450 1700 2050prin pre- Desprindere --siune sau din mate-7 top ire rialul de ba-zar 0 ~'Ii"",de forfEcare R ; 1,80 3600 3950) doua sec- 4700 5650[iunide for- Iecare R ; 2,5 5000 5500 6500 7850Imbinari cu ~uruburi

v ~.3: ARez.istentele de calcul la forf .?aurIl ~I In tJja ~uruburilor pentru A bi e~a:e, ApreSlUne pe peretiiIn tabelul 3. rrn man, sint date In daN/cm2 ,

Tabelul 3REZISTEN TELE DE CALCUL PEN TDU - -., IM BIN A~I CU SU~UBURI_~;-R_e_z_is~te~n~te~d~e~c~al~c~ul~da~N~/~cm~21Coef. Forfecare siTipul de SoJic lta- . aplicat fntindere l in P .- b S.. re.s.lunea pe peretii gau-irn inare rea irnb. in ra- tija surubu. Irn a construcjj] din:port rilor din ..I cu ..R " grupa ' - - - / r - - ' / - - - -4.6/ 5,6/ 6.6 OL 340L 370L 44/0L 52

-Suruburi /forfecare I b I ' 0 6 ! . ,gros?lane I Rf, 1300 16002000 I~mlpre- "crse ,sau preSiuneal b 1 60p~ecl,se in pe peretii Rp , - 1 - - 3200 3500 4150 5000gaur! /gaurii Iobi~nuite - _I fntindere I ! - - - - - - - - -fn fi ji ! I R? I 0,8 1700/21002400

! 'fO!~:Rezisten (ele de calcu l pen tr It ter l _r istic] de baza (. .R ") S2vor determin~ ;ri~ ~p~,eflale de fl:n.bin~re cu alte caracte-icarea coe rcientrlor din tabelul 3.

3.4. Se pot folosi imbinari cu suruburi de Inalta rezistentp entru profile cu grosimi mai mari de 3 mm conform caracteristicilor de ealcul din STAS 10108/0-78 ~i C. 133-80.3.5. Rezistentele de ealcul ale mijloacelor de prindere speciale, suruburi autofiletante, nituri oarbe, nlturi batute la rece , boturi ap !icate prin impuscare , lipire, etc., se stabilesc prin precriptii speciale (vezi cap. 2).

4 . PARTICU LARlTATf D E CAL CU L AL E PROFIL EL ORCU PERET I SU BTIRI4.1. Din punct de vedere al alcatuirii , profilele eu peresubtiri se impart in: profile deschise, profile inchise, prof ile compuse ~i panouri profilate (fig. 1).ProfileIe sint cu pereii iniariti cind toti peretii profiluluiambele margini rigidizate cu un alt perete , eu un rebord sauo rigidizare interrncdiara (fig. I.c, d, e, I, g) ~i cu pereii neintaritcind eel putin un perete al profilului are numai 0 singura margin

" ' longitudinala rigidizata (fig. 1.1.a, b).Peretti se considera placi plane subtiri , rezernate longitudinalIa muchii Ie profi luIui.. Tabelul

SUPLETEA L IM IT A PENT~U SECTIUN I INCHISE DIN OL 37 (fig. 4)b1t 41 40 38 36 34\33 31 29 26 24 ~ 2-----1------- --bit 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51

TabelulINAqlMEA "a" A REBO~DULU I PEN TRU OL 37

bit ~ 13 15 20 25 30 35 40 451 50 55 60------ ---- ----1--a/t ~ 4,80 5,82 7,05 7,84 8,45 8,98 9,43 9,84 10,22 10,58 10,9


7/56

fig. 2. Uitimi eficace "be"I. it t entru aeeeasi suplete reaAceasta neunlforrr:1 a e ~t f rturile unit are sint macu aut mai aeeen!uata, ~u ci e earezervelor posteritiee.si permite luarea IIIe~nslderavr f rturile unitare de eompr, 4.6. Se poate eonsldera ca e 0~ t repartizate practie

ega le cu rezis~e?ta de ':r~~~lu~'(;~~etele luereaza pe intrepe tntreaga la!lme lat

p te in limitele:latime b), daea sup e ea es

4.2. Pentru ea un rebord sa indeplineasca Iunctia de rigidi-zare a unui perete (la profilele desehise), tnaltirnea "a" a rebordu-lui (fig. l .c, d) trebuie sa indeplineasca cond itia :'. < 2 8t V ( _ ! ! _ ) 2 - 280.000 < 4 8 tamID ~ , -::? ,t cr. (4.1 )

lnaltirnea "a" a rebordului la peretii intari ti ai profilelordesehise din otel OL 37 se poate lua din tabelul 5.4.3. Rigidizartle intermediate pentru a-si indeplini Iunctiade rigidizare trebuie sa respecte cond itia :

unde Imin al rigidizarii este ealculat in raport eu axa proprie(1-1) paralela eu axa peretelui pe care 11 intareste (vezi fig. 1 f).In relatiile (4.1) ~i (4.2) cre reprezinta lirnita de eurgere R.in dabl/cm'' a otelului din element. (la otelurile fara palier de curge-re se inlocuieste eu Rpo '2 )4.4. Latirnea peretelui (placii) "b" se mascara intre extre-mitatile racordari lor (la peretii tntariti)

b = B - 2(r + t)sau intre extremitatea racordarii si marginea libera (I? peretiineintariti) b = B - (r + t) (fig. 2).

Pentru eazurile curente raza de raeordare "r" se poate eon-siderar rv t.4.5. Supletea peretelui (placii) este raportul dintre latimea"b" a peretelui ~i grosimea "t" a lui.

bs=-t (4.3)Datorita efectului de voalare a peretilor, eforturile unitarede eompresiune se repartizeaza neuniform pe Iatirnea peretelui ri-gidizat, fiind mai mari spre marginile rigidizate si mai mici inzona centrala.

y+

xA . lJefo//u


8/56

- pentru pereti fnUiriti:

. s .= 1 1 1 2400 =It,. (4.4)t r ae- pentru peretii nefnUiriti (cu exceptia profi!ului L)

V-2400-= 13 -=Slim

t a.- pentru peretii seetiunilor fnchise (fig. 4) din otel OL 37conform tabela 4; pentru alte caliUiti de otel, valori le din

(4.5)

tabela 4 se fnmultesc eu 1 ; 2 400r ae- pentru corniereb o _ 15 V 2 4 0 0-_ -~ Slimt cr e (4.6)

unde "bo " si "t" sint ca in fig. 1.i. (lat imea cornierei , respeet ivrosimea).4.7. In eazul ctnd eforturile unitare de eompresiune In bare,sint mai mici decit rezistenta de calcul (cr < R) sapletea perete-lu i pentru care nu apare voalarea, se poate considera mai maredecit supletile limita indicate la punctu] 4.6. Valorile supletelorcorespunzatoare eforturi lor unitare reale cr < R, sint date in ta-belul 6.4.8. La verificarea barelor din profile care au pereti netn.tariti eu suplete mai marl decit supletea limitata indieata, lapet. 4.6., se tine seama de voalarea aces tor pereti prin utilizarea~nor rezistente la eompresiune (pe placa) R' < R, unde:

(4.7)Coeficientul Ym se ia din tabelul 1.In practica rezistenta de eomparati~ se pastreaza R prin uti-lizarea coeficientului "n2"

(4.8)20

TABELI OR ES P1 !N z IN D E fO R TUR IL OR UN lVALOR IL E SUP L ETE LOR ~,t~ C AR E R EP AIU IZ AR EA E fO RT URDE COM PR ES IU N E a< R PEN R TELU I SE POT ADM ITE UN lfORM EPE L AT IM EA PE REUN ITARE [ia cornierelor)(cu excep

OL 44 OL 52OL 37-Pere] i I Pea= Arespectiv Pere] i Pere]i PeretiPereti neintari]i intar i]! n,'n""11 1 inta=w- neintari]l i n t a r iti64 52 3

IE 10.50 33150 11.70 343 000 12.57 34900 13.35 35-280014.13 36

-2700

14.92 36-

12.00 37.50600- 38.04 15.70 37

-12.88500

38.82 16.48 38- 13.93 ,-400 17.27 39- 14.98 39.66300

40.55 18.05 40-

13.00 41.00 16.0320018.83 40

-41.504.45 41.96 17.08 -1-2100 - 19.62 422.99 18.13 42.53 -5.01 I2000 20.40 43- 44.11 19.18 43.64 -7.36900 -

21.18 44-

45.32 20.23 44.83 -8.82800 _ 21.96 450.27 46.63 21.28 46.1370022.75 46

- ---47.551.73 48.07 22.33600 -

23.53 48-

49.64 23.38 49.113.1850024.31 504.63 51.39 24.43 50.8340025.39 522.757.27 53.32 26.401300


9/56

6I I (urmare) Tabelul1 2 I I4 5 I I 16 71200 30.30 55.50 29.501 100

1- 54.91 1~8.57_ 33.33 57.97 - 54.2332.60 57.35 31 71

1000 36.36 60.80 - --__._:_ . 56.64- 35.69 60.15 I 34.92900 39.39 - 59.4664.09 38.79- _63.401- 800 42.42

38.09 _62.6167.98 41.89

700- --- 6724 41.27- 45.45 72.67

66.4244.99 71.89

60044.44

- 48.48 78.5071.00

48.08 77.65500

47.6251.51 85.99

76.69

I51.18

400 - 85.06 50.7954.54 96.14 54.28 84.0195.10300 57.57

53.97 _ 93.92111.01 57.381 109.81 57.14 108.45

FORMUl.:E DE CALCUL:- pentru pere]i tntarl ti : I IOTEL I OL 37\ OL 44\OL 521Y m \1. 091 I 1.115\1.143 lSlim=1 . 9 V E I I - 0 375 V ' E 1ymax Slim a-- unde amax =YmamaXSe fae mai m It A v U e rncercart pina cind se ob ._ pentru pereti neintari]i (A f v tine Slim"" SIn a ara de eorniere)

pt. S = l!_';;:25 R ' I l (-e = - 1500+ 25-s) (a8-1500)1Ym 25-S, ,~tm,unde s.;=13 V 2400

aebpt. S=>25 R ' I [ ]= Y m 2400 - 36 S

Valori1e rezistente10r eritiee la voalare (jwv in funetie dbupletea _ a peretilor neintariti. se pot ealcula eu relatii1e, dit

anexa E.Va lori le rezisten Ie lor de ca \euIR ' in funelie de sup l elea _.

a peret ilor neint ii rit i (cu exeeptia barelor realizate dintr-o singucorniera) sint date in tabelul 7.

4.9. In eazul cind supletea reala a peretilor intariti este mmare decit supletea lirnita indieata la punctul 4.6 se admitedistributia uniforma (fig. 3) a eforturilor unit are de eompresiuse face pe 0 latime efieaee "be" (peretele [ucreaza numailatimea be) fig. 2 ~i 3.

c

rezisknfade cale


10/56

TABELA IVALORILE DE CALCUL ALE EFO RTURILOR D E COM PRESIUNE PENTRU

P ER ET I N ErN T A RIT I CU bit < Slim (ell exeePtia eorniereJor)OL 73 I OL 44 I -L 52 II I Ibi t R ' bi t R ' bi t R ' II

10,50 _3~111,00 31002,00 2600 12,00 2973 I13,00 2200 13,00 1489 13,00 28454,00 2131 14,00 2394 14,00 27175,00 2062 15,00 2299 15,00 25906,00 1994 16,00 2203 16,00 24627,00 1925 17,00 2107 17,00 23348,00 1,856 18,00 2012 18,00 22069,00 1787 19,00 1 917 19,00 20790,00 1 719 20,00 1 822 20,00 1990 I21,00 1650 21,00 1727 21,00 1 8232,00 1581 22,00 1632 22,00 16953,00 1512 I 23,00 1535 23,00 15684,00 1443 24,00 1440 24,00 14405,00 1375 25,00 1345 25,00 13120,00 1210 I 30,00 1 184 30,00 1 1555,00 1045 35,00 1022 35,00 9970,00 880 40,00 861 40,00 8405,00 715 I 45,00 700 45,00 6820,00 550 50,00 538 I 50,00 5255,00 385 55,00 377 55,00 I 3670,00 220 60,00 215 60,00 210! OTEL / OL 37/ OL 44/ OL 5 2 jYm /1.091/1.I15/1.143bS= -~25t R ' =~ = _1_ [1509 + (25 -~s)( 0" . - 1500)1

Ym Ym 2~-Sj tmt O"crv 1 [ JR = - =- 2400=36 SYm YmS> 25

VALORILE DE CALCUL A LETABELA

EFO RT UR IL OR D E CO MPR ES lU NE PE NR R EA LIZ AT E D IN C OR NIE RE CU belt


11/56

mai mica decit latimea reala b ' ..la eu relatia " a peretelu] ~I care se poate calcu-

unde: (4.9)Gmax = Y m Ge,

NGe, =Apentru profilele care au toti peretii intari]!A = supr~fata sectiunii intregiGe! = R din tabelul 7 p t flneintariti. en ru pro I ele care au ~i unii peretidaca Ge, = R __ G - max ~ ac .Y m se ia din tabelul 1.4.10. In cazul peretilor . 'd' v h) se fac urmMoarele preciz~~i ~Igl izan mtermediare (fig. 1.f si-:- pere tii sint comp let eficace (lucre v Atime B") d v I' b aza pe mtreaga lor la-" aca sup etile (fg 1 h)

v -t- I . ale tuturor subelementelornu depa~esc valorile s limita indicate la pet. 4.6.- daca S _ b

lim ~ -t-~60 se calculeaza latimea eficace a sub-elementulul aflat in aceasta it tsi ua Ie, conform pet 4.9.- daca 60 < bs 9 .-t- ~ 0 se calculeaza latirnea eficace a sub-elemehtului aflat in aceasta situatie cu relatia :

b~=b' - 0,1 ( ~ s - 60) . tScctiunea cfectiva a rigidizarii (4.10)

Acf =K. A. undo: K =3 - 2 . . !! l __ I(1- b : ) bb 30 -- --b s b tdaca: -:>90 A .: b~ AA t CJ -6 .

1 . ~ .cmd supletea subelementul' t .Imlta Indicata Ja pet 4 6 . UI es e mal mare ca supletoaconsidera active (fara redt . (rejatla 4.4) dar mai mica de 90 scucere m calcul a ariei rigidizarii) nu~ai

rlgidizatile intermediare cele mai apropiate de peretele verticaal inimii profilului (dar nu mai mult de doua la peretii cu mulrigidizari intermcdiare).4.11. In cazul peretilor tntariti care au supletea mai madecit supletea lirnitata indicata la pet. 4.6, se tine seama la calclui sectiunii, de reducerea latimii peretelui datorita voalarii, prcoeiicientul "nl'"(4.1

In care:A e =aria eficace, egala cu

A c = tL b sau A e = A - tL cc =b - beA =aria sectiunii totale a profiluluiLc = se refera in cazul compresiunii axiale la toti peretrigidizati care au S > SUm (fig. 2.c) si in cazul tncvoierii numai la talpa cornprimata (fig. 2.d)be = se calculeaza conform pet. 4.9; pentru peretii care

au supletea depasita, be se inlocuieste cu b.4.12. Elementele comprimate care au pereti rigidiza]i si preti nerigidizati si care slnt asigurate impotriva flambajului genral, se veriiica la voalare in modul urrnator :- se deterrnina supletea efectiva a peretelui nerigidizat

b ( be t . v V ) D vSet = -- sau Sej=--pen ru 0 smgura corntera. aca Set> Slt t(unde valorile Slim s-au definit la pet 4.6) se calculeaza rezistentacritica la voalare pentru peretele nerigidizat (Ger-v) conform puntului 4.8. respectiv anexa E., Pentru peretii rigidizati se deterrnina latimea eiicace befunctie de efortul unitar Gmax =Gc,.,v cu relatia (4.9.). Latirneelicace "be" data de relatia (4.9.) poate fi deterrninata ~i in Iuncde Gmax . c _ _ _ '(m R', unde R' se ia din tab. 7 in iunctie de S =al peretelui nerigidizat (mai putin cazul barelor dintr-o singurcorniera) iar b in Iunctie de Gmax si calitatea otelului din tabelel8, a, b sau c. Cu aceasta latirne eficace be se deterrnina aria ecace A e tinind cont de indicatiile de la pet. 4.11.

N tA d crcr" R ' Ae 'o In : n2 =-- = -- ; n1 = -A ~I n = n1 n2cr. R (4.1


12/56

rezultg relatia generalii de verificare:N(jel = - ~ nRA (4.13). in care A reprezlntg aria intregii sectluni.

OL 37V A LO R ILE So PEN TRU DIFEIU TE V A LO R I S = bit ~I D IFE RIT E V AL OR Io= N/A

TABELA 8A= - ~ 2 0 0 0 1 1 8 0 0 1 1 6 0 0 1 1 4 : ~ II~1 6 0 0 I 8 0 0 I 60 0 I 40 041 41,0042,22 __ /__ 1 _45 42,35 43,71 45,20----_ ---------50 43,73 45,23 ~ 48,76 50,86 53,24 _60 45,81 47,51 49,43 ~ 54,12 ~~ 64,63 ~70 47,29 49,15 51,25 53,66 56,46 59,77 63,77 68,71 74,96----------~---80 48,41 50,37 52,61 55,19 58,21 61,81 66,22 71,77 79,04---~~--------90 49,27 51,32 53,67 56,38 59,57163,4068,12 74,15 82,22 93,71-------'----1-100 49,97 52,09 54,51 57 ,331~ i 64,67 69,64 76,05 84,76 97,52

110 50,53 52,71 55,21 58,11! 61,55 i65,71 70,89 77,61 86,84 100,63---- --'-'---- -120 51,01 53,23 55,78 5876, 62,29; 66,57 71,93 78,91 88,57 103,23-------i--- _130 51,41 53,67 ~~: 62,92/67,30 72,81 80,01 ~ 105,43140 51,75 54,05 56,69159,78/63,45: 67,93 73,56 80,95 91,29 107,31150 s ; , ; - ~ 57Jj5~!~i~ ~ 81J; 92,38 108,14

Ym=I ,091

' , r "- ~ - ,c-

r---I~ I~~I

ooCDC'l

~ if ~ l g l HI I~_~_~~~ _______----

I I

iW...


13/56

u00< r:...Jwo:l< r:I- <


14/56

l a e le rn e nt el e laminate la cald; in schimb irnperfectiunile geome-trice, mai ales cele provenite din deforrnari locale ale peretilorpot fi sensibil mai mari.Apare necesara deci utilizarea curbelor de flambaj diferen-[iate , gruparea elementelor corespunzatoare Iiecarei cur be fiindspeciiica profilelor formate la rece, conf. tabel. 9.

Tabelul 9CUI/;O rim luoe/ultOpI. ole/u! ITlOI'CO .-

OL34 OL/.4 OL52OL37 ~TIPUL SECT/UNi ! TRANSVERSALE

-1j rr- lI r -T--+) 1)~;rlL- C,

82

OBjERVAT// ,f,)Fa!d de oKele 1I010fe CU" Je vo Gl7ol/zo SI/,oSI6i/lu-.feG p1erde/'l/ stab/It 10'-11/ pri/? /oco vo/er-c -I"Osuc//,e,

1)~;oQ/! /nf '6~:=;C;U~' / ' fr ,o: ;~~:ao",;;?&/e de f'/am6u_y"B"Flambaj prin incovoiere7.1. Flambajul prin incovoiere apare in cazul barelor cu douaaxe de sirnetrie de tipul profilelor inchise, al profilelor solidarizateprin sudare spate in spate sau asezate la 0 anumita distants si

.' F uje sau cu zabrele si al barclor cu 0 singura-sol:dda:I~3tet ~u t~cC . JL la care rigiditatea la incovoien:_ in ra~ortaxa e sldm- r.le t:e depasoste cu mult rigiditatea la mcovoiereell axa e slme n , ,-, d . trie, G"0 taxa perpendiculara pe axa e sime .m rancr cu (i tv iti . tntariti)- ~l 2 Barele la care supletcle peretilor in a:l. I v~I r Ior I'ds - :' supletele lirnita de la pet. 4.6. se venflca cu ormu a.rll .;pc\~esc -

N R (7 .1~qlminAunde:

il =min (qlx ; qly) I . t b I I 10mtn. determina folosind tabelu 9 ~I a e u? Sl cp y se v Iil I .fA =~- sectiunea brut a (nercdusa) a pro I u U. .Lungimile de flambaj se vor stabili conform prevedenlorSTAS 10108/0-78. . ,v ., . 'v ..7 3 Barele la care supletcle peretilor (mtantl ~~ _n~mtar/tl~d v c suplcicle limits indicate la pet. 4.6. se verifica cu oepa~es , .mula: _~N_~nR

91Hil,A(7.

A =, sectiunca brul acpmin. = minde(t~;~i~~ folosind tabelul 9 ~i tabelul 10 in Iuncjiy . 1 ; ~I cp y se .de: (7).= V n

unde : !\ __ zveltetca barei (A x sau Ay) calculata pentru sectiunehrut a (ncredusa). r

11 = 11 n. - cos Iictent de coreFe ~ar~ .t~ne sea~a,v~loa~ea pcrEtilor tntarit! ~I ~emtar:t~ atunci cisuplctile lirnita de 1a pet. 4.6. sint depa~lte1 1 ~ ~ conform pet. 4.11n~ = conform pct . 4.8.

Cbseroaiie . 11) = 1; 11=112 atunci ctnd nurnai .s~tpletea peretilor

inUiriti cste mai mar", d:cit supk t(a lirnit a ; /12 = 1; n ~= III atunci cind nU':lai. ~upletea peretilorintariti cste mai marc dccit supletea limit a.


15/56

COEFICIENTI DE FLAMBAJ

Coeficien ti i de fJambaj 'P In fUnct ie de supJetea Apenlru otelUrile OL 37,L 44 ~iOL 52, curbele A. B ~i C.

. Coeficientii de fJambaj.penlru profilele qeschise sint da ti in tabelele lOa.lOb, lOc in pag . 35,36, 37 ~i au fast calculati Pentru oteluriJe:

- OL 37 - cu limila de curgere = 2400 daN/cm2;- OL 44 - cu limita de eurgere = 2900- OL 52 - eu limita de curgere =3600

Coeficientii de fIambaj pentru profilele Inchise ~i profile sint dati intabelele lOa'; lOb'; JOe ' pag. 38, 39, 40, 41, 42.

- OL 37- OL 44- OL 52

eu Iimita de curgere 2500 daN/cruz (25 Kgf/mm2)3000 daN/cruz (30 Kgf/rum2)" " " 2700 daN/crua (37 Kgf/rum2)

Explicatiile esupra calculului coeficienfiJor de f1ambaj stnt da te in aneX3(pag. 77)

34

, . {(LAM BA J 1uraa ATahelu/C O E FlC/E NO WIU.'41f~"~1


16/56

C OE FIC IEN TI D E FL AM BA J

Coeficien tii de fJambaj tp In functie de supletea A pentru otelurile OL 37~OL 44 ~i OL 52, curbeJe A. B ~i C.

. Coeficien [ii de flam baj , pen tru profi Ie.le qeschise stnt dati In tabelele IOa,lOb, 10c in pag. 35,36, 37 ~i au fost calculati pentru otelurile:

- OL 37 - cu Iimita de curgere = 2400 daN/cm2;- OL 44 - cu limi ta de curgere = 2900- OL 52 - cu limita de curgere =3600Coeficientii de flambaj pentru prof i le le Inchise ~i profile sint dati i'ntabe le le lOa'; lOb'; 10e' pag. 38, 39, 40, 41, 42.

- OL 37 cu limita de curgere 2500 daN/cm2 (25 Kgf/mm2)- OL 44 3000 daN/em2 (30 Kgf/mm2)- OL 52 " " " 2700 daN/cm 2 (37 Kgf/mm2)Explicatiile asupra calcululu i coeficienti lor de fJambaj slnt date in anexa(pag. 77)

34

COEFiCleNT D E FLAMBAJ tcuroa A r a b e l u / lo C '... 1 / ; - ( . 0 1 . , 6 . ~ ~ j 7 OL I ;I ;acu37 ~ 1 ; 4OL52 '(}L37 4 4 ~ I? A .

~D137 OL44 ~52~. b . l\ I ~ . ~ ol 044b 161; 03200270 om. I I in o o t o o o iiiiii 52 0014 0881086/ /03 ,~;!~"/~44 0 M5 17 31 7 1( ,1 2 1; 0'22 /000 I~~ !~~~~ .~~ ~.~~ ~ ~ ~ I ~ 1; ~5fi1 ~510 b . ~ ~ ; % - ~'J:~I~~ ~ ~

~.3 '000 /0 .~ ./jl) osoe ;;;;;; 0;;;:, ,my, ,7'; O .' i? H , ,, ,, " ? R k h . 255'[0."~4Inno Wt, g ;; i01PkiR'" 10'7 c'lil749Gb.;o20 15 . 306 0'":f , qa Q : ;Q Q ., .9 9 .~ .~b 0,8" '7 ;'R! 1M '''(0 ;,q (> 414 769 i l~n30,255 C i'I; ; ; q q q )QQg WOG 5'7 o , ~ ~ ' r h ' f m 1(19 b.1"~ ic"difclMB 1 ~,b .~ O!" r.qgo Q Q a 0 0 s B 5/j !RIP 110 10 '/ '~.' ; X i ( ) ; 2 I 0,2 (J,!8 M$/I go qqr; 59 ? ~ o" OD '; 5 I ~ )~~qi1~7~.,jqh' /{;2 b,29302410J!01Q ~a9R ~~~~; ;, ~::; ;;~~I~~;;:;M 33 t~~t!~~~ 4 J f l t : ~ f i : P iIf ~ ! n ao " ; q q~ ~ 1)2 i/)M~ ~ ~.~ II'l m 2 . 6 ' , / ?:J'lq 16 5 /2283 Q,2~ N.~~ ?941> OQQ5 ,90" J;~ ;~GS1"M : ' : ' 1 7 t : 1 / { 1 f t . ~~~;.f2r.3 _j_GG ' e l B Q 12236 am-if l1qq.~ ;Q9b. !Iqi 7iiJ 1i?!lG: 894rJm /~~ ~~;7 '74:J(i ?1MI 11:7 279 ri;m I2"4 (,00$ ;994!/,2 ss a i ~ ~ ? 2 ~~ ~~/7 as 0433 0 362 j6 8 274 0,231 . 1P 11oQ4 i 1 < I 9 3 91 66 1i i~4:;p ;j , r ; ; ; ; ; ; '18 ~q~ ow;7) 3'>9 169 'P7/ t o i : ~ {1 6 ,,1m ; 'Qq / I Q I J , - 4 ~ - , ; , i 07Q?l?1'11J 1/9 M, old r ;:;-"2Im 0'2~h' ;~'k7.7/i T [ : 1 Q Q ; - l ? 9 . 9 0 i ; ; R 1:. ,J~~ 041t.' r'3i 171 2G '218 t ;Qg; v"9,qY:;'9Rt F :9 1 ~ : 2; ~ ; :~ ~ ~ ~ 1"47t M/QI~,u ;z 1'1.9 bJlh'3 o ; ~ ~Iii f,gcn ,qRR 9 1 1 ' 'lfi 12 e : 2 L171? 199 1;'1" ;L,", [..i 3tJ,176o&';i. ;'aKfl ; q , 1 l 0920. 92 k7G75 GOla!~ j~ ~ ;00 0.'; o2~1 Ig! Mo g o,/~ku42iP ~ nqiZ ; . Q J ? Q3 ~, q 6~ 1M ):1;5 'J.301-021,8 19b '0.20,10.17. (7,~a M441 )q : i / ,qll 9 4 ~~~ [.,~h'}".')~ 14 6 ;H/ a2Ul 245 . 19 1 20 ~/71 ~~"(l; i q , t , n ~q;"0.,""6 95 5 i asa 347 ~9' 242 19 8 1),203 170~ ~l! I7g2? ' (HOi 96 ~G4G 0571144g? ~!~J.~'H ;240 ?NG 19!1 2t>1 o.16~ 2 f JI-' ~i;:: ; ; , u e ; 1 - " , , , , '37 ' , , ' R r ;g U~q~ 236 9tX) O,rqq 0.167 0/. Y ' t, : ,q - l? flal5 ;RO.'l1l 1,;':;11 )KG ~ ~ (we 21l/' 23,' ; i f [:1Q;i Ml; ;}l-i; 99 nG'M ~;~1t')4R'm ,,' i..tlrJ 2~" .~ OM": Inqm:~ ~ ~ ~3q '''fO 152 32R 0.127 ~;;n 0 C I i i Og;;;; fiR ,p S.:l2~.0G "'fi3 0"lM 2 '74 2''ifl 17.9113~R9~ )flG 0 Go,


17/56

COUICINTf e FLAM8AJ y corba 8 Tabelul fO b~ OL3 /OL"f(~52 ~ ~j7~#bL52 ~~37~L"41-JL52 r x - \ ~L37~L#~52, n 1 . 0 0 0 l ' o O I J 1,000 51 1a878 k J 8 5 ' I V J a l 3 lO R 0535 b,~76O/IO/) 163 k ? 2 . 9 2 b . . ? 4 8 (leot-I 1 . 1 7 0 0 1 . 0 0 0 /,000 ~2 10.878 f J R . ! \ 5 VlROb 103 ~532 Of(6g a4 w 164 'af~ 0.24. 0.202/,000 lOOO WO O 51 ~ 86 ' 8 ~85.q1076'8 1 0 4 1.7520IM6i 17.395 /5,i 17286 1024.3b.Ea>

/,000 /'000 0.999 54 k:?863 110J2 a7.~ hi5 1 7 . 5 / 9 ~.17 12389 /5 6 17283 b.240 '0./97;~ 1 0 999 e99 0999 ,,5 bE5!? 1 2 " 2 6 b8l' 10 6 l2513 b.-MI 1:1383 /5 7 b,2'lC 1o.23'?0.19599 9 99 9 99 56 85P Ol a774 1 0 7 50!? 0.4(5 1.1?7 (,R 02?, )9i. 19 ~6 l e l , 9 9 8 1a998 k7 , 998 57 Ia 846' 'a012 10765 loB ~50 t!439 11379 15 9 0.274 0.232 1.19/-i a g 9 8 17.99717.99J 58 alJl;() I a R 0 5 b75; 109 0.49, a4JJ t . ? 3 G 7 lE O 10.2;] 10229 0.189C I1,g97 99 7 996 59 i1834 'a798 1a74~ lin b.48f. ~U27 123M 16/ l1!'G8 11.229 /Ofi,997 l!qg& '(;,995 s o IaB20 ' { : { 7 . C J I b.7i;0 1 1/ 41J217.421l aMe 162 ia2G btl/; !184' . /D 11996 995 1 :1994 B I 10.82! l a 7 8 4 0.731 11 2 b,w6 a416 1235 /63 1026'2 (}fP~ IRP1/ 1a995 99/; I? 99 2 liP 1'1816 ia77l 1779< 11 3 Yz4~ o.41() 0.34~ /64 10.25_,10.M k ' J . / 8 012 [ 1 , 9 9 4 b,99P 'f)991 il3 b,8io tJ'7.;'~ i n ' l l " IIi; 114M o""'~ 1,,34. '65 N fl21, 017-'B ~99J 0.991 fJ,989 6 4 kW04 Cl.71iP (}70:'i 11 5 0.45


18/56

Tabelul lOa'OTEL CU Rc =25 kg f lmm2CURBA-A COEFIC IEN T II DE FLAMBAJAO 123456789

o 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.998 0.99810 0.9970.997 0.996 0.995 0.994 0.994 0.9930.992 0.991 0.99020 0.988 0.987 0.986 0.985 0.983 0.982 0.980 0.978 0.977 0.97530 0.973 0.971 0.969 0.967 0.965 0.963 0.960 0.958 0.955 0.953-10 0.950 0.947 0.9440.941 0.938 0.935 0:932 0.928 0.925 0.921.50 0.917 0.914 0.910 0.905 0.901 0.897 0.892 0.888 0.883 0.87860 0.873 0.868 0.8630.858 0.852 0.847 0.841 0:835 0.829 0.82370 0.817 0.811 0.8050.798 0.792 0.785 0.778 0.771 0.764 0.757'80 0.750 0.743 0.736 0.728 0.721 0.713 0.706 0.699 0.691 0.684'90 0.676 0.668 0.661 0.653 0.646 0.638 0.631 0.623 0.616 0.608100 0.601 0.594 0.587 0.579 0.572 0.565 0.558 0.551 0.544 6.537110 0.531 0.524.0.517 0.511 0.504 0.498 0.492 0.485 0.479 0.473120 0.467 0.461 0.455 0.450 0.444 0.439 0.433 0.428 0.4220.417130 .0.412 0.407 0.402 0.397 0.392 0.387 0.382 0.378 0.3730.369140 0.364 0.3600.356 0.351 0.347 0.343 0.339 0.335 0.331 0.327150 0.3230.3200.316 0.312 0.309 0.305 0.302 0.298 0.295 0.29216Q 0.289 0.285 0.282 0.279 0:276 0.273 0.270 0.267 0.264 0.261170 0.259 0.256 0.253 0.250 0.248 0.245 0.243 0.240 0.238 0.235180~0.233 0.231 0.228 0.226 0.224 0.221 0.219 0.217 0.215 0.213H lP 0.211 0.209 0.207 0.205 0.203 0.201 0.199 0.197 0.195 0.193

Tabelulf O a'OTEL CU Rc =30 kg f ' /mm"CURB A-A COEFIC IEN 'T II DE FLAMBA J"i:'/: 0 I 2 3 4 5 6 7 8 9o 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.999 0.998 0.99g 0.99710 0.997 0.996 0.995 0.994 0.993 0.992 0.991 0.990 0.989 0.98720 0.986 0985 0.983 0.981 0.980 0.978 0.976 0.974 0.972 0.970WO.~O.~O.~~~O.~O.~~~O.~O.~~~40 0.939 0.935 0.932 0.928 0.924 0.920 0.916 0.912 0.907 0.90350 0.898 0.893 0.888 0.883 0.878 0.872 0.867 0.861 0.855 0.84960 0.843 0.836 0.830 0.823 0.817 0.810 0.803 0.796 0.788 0.7-8170 0.773 0.766 0.758 0.750 0.742 0.734 0.726 0.718 0.710 0.70280 0.694 0.686 0.677 0.669 0.661 0.652 0.644 0.636 0.628 0.62090 0.612 0.603 0.59q 0.587 0.580 0.5720.564 0.556 0.549 0.541100 0,534.0.526 0.519 0.512 0.505 0.498 0.491 0.484 0.4770.4711..10..0.4640.458 0.452 0.445 0.439 0.433 0.427 OA21 0.4160.410120 0.404 0.399 0.394 0.388 0.3830.378 0.373 0.368 0.363'0.358130,0.354 ..0'.349 0.345 0.3400.336 0.331 0.327 0.323 0.311:f0.3151400.3110.307 0.303 0;3000.296 0.292 0.289 0.285 0.282..0.278I~O 0;275 0~272 0.269 0.265 '0,262 0.259 0.256,0.253 0.2.500.2.471600.245 0.2420.2.39 0,236 0.234 0.23,1 0.229 0..226 0:224,-0.221170 0.219 0.2160.2H 0;21-20.209 0.207 0.205 0.2.030.2.01-0.199180 0.197 0.194 0.192'0.191 0.189 0.1-870,185 0.1830:181 b.179190 0.177 0.176 ';0.1740.l72 Qdti 0.1690.167 0.166 0-.164..0.163. .. ~. . . . . . .~. . ' . _ .." .

OIEL CU Rc =37 k g f /m rn "CVRBA -A COEFIC IEN T II DE FLAMBA J), 0 2 3 4 5 6 7

o 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.998 0.10 0.996 0~995 0.994 0.993 0.992 0.990 0.989 0.988 0.920 0.983 0.981 0.979 0.977 0.975 0.972 0.970 0.967 0.930 0.959 0.956 0.953 0.950 0.946 0.943 0.939 0.935 0.940 0.922 0.918 0.913 0.908 0.903 0.898 0.893 0.887 0.850 0.869 0.86:3 0.857 0.850 0.843 0.836 0.829 0.821 0.860 0.798 0.790 0.782 0.774 0.765 0.757 0.748 0.739 0.770 0.712 0.703 0.694 0.685 0.676 0.667 0.657 0.648 0.680 0.621 0.612 0.603 0.594 0.585 0.576 0.568 0.559 0.590 0.534 0.526 0.518 0.510 0.502 0.494 0.487 0.479 0.4100 0.457 0.450 0.444 0.437 0.430 0.424 0.417 0.411 0.4110 0.393 0.387 0.381 0.376 0.370 0.365 0.359 0.354 0.3120 0.339 0.334, 0.329 0.325 0.320 0.316 0.311 0.307 0.3130 0.295 0.291 0.287 0.283 0.279 0.275 0.272 0.268 0.2140 0.258 0.254 0.251 0.248 0.245 0.242 0.239 0.236 0.2150 0.227 0.224 0.222 0.219 0.2160.214 0.211 0.209 0.2160 0.201 0.199 0.197 0.194 0.192 0.190 0,188 0.186 0.1170 0.180 0.178 0.176 0.174 0.172 0.170 0.168 0.166 0.1180 0.161 0.159 0.158 0.156 0.155 0.153 0.151 0.150 0.119.0 0.145 0.144 0.142 0.141 0.140 0.138 0.137 0.136 0.1OIEL CU Rc =25 kg f/ rnm"CURBA-B COEFIC IEN T II DE FLAMBAJA 0 123 4 56701.~I.~I.~I.~0.mo.mo.~0.~0.mo.~10 0.996 0.995 0.994 0.992 0.991 0.990 0.988 0.987 0.20 0.982 0.980 0.978 0.976 0.974 0.971 0.969 0.966 0.30 0.958 0.955 0.952 0.949 0.946 0.943 0.939 0.935 0.40 0.924 0.920 0.916 0.912 0.907 0.903 0.898 0.893 0.50 0.878 0.873 0.868 0.862 0.857 0.851 0.845 0.839 0.60 0.821 0.815 0.808 0.802 0.795 0.789 0.782 0.775 0.70 0.754 0.747 0.740 0.733 0.726 0.718 0.711 0.704 0.80 0.682 0.674 0.667 0.660 0.652 0.645 0.637 0.630 0.:)0 0.608 0.601 0.594 0.587 0.580 0.573 0.566 0.559 0.100 0.538 0.532 0.525 0.519 0.512 0.506 0.499 0.493 0.110 0.475 0.469 0.463 0.457 0.452 0.446 0.440 0.435 0.J20 0.419 0.414 0.40'9 0.403 0.398 0.394 0.389 0.384 0.130 0.370 0.366 0.361 0.357 0.353 0.348 0.344 0.340 0.140 0.328 0.324 0.321 0.317 0.313 0.310 0.306 0.302 0.l000.mO.~0.mo.~0.mo.mo.mo.mo.~0.~.1000.~0.~0~0.~0.wo.mo.mo.mo~0.m1]0 0.235 0.232 0.230 0.228 0.225 0.223 0.22.10.218 0180 0.212 0.210 0.208 0.206 0.204 0.202 0.200 0.198 0J90 0.1.92 0.190 0,188 0.187 0.185 0.183 0.181 0.180 0


19/56

Tabe lul lOb 'OTEL CU Rc = 30 kg f/ rnm"CURBA -B COEFIC IEN T II DE FLAMBA J1.0 23456789

o 1.000 1.000 1.000 1.000 0.998 0.999 0.998 0.997 0.997 0.99610 0.995 0.993 0.992 0.991 0.969 0.988 0.986 0.984 0.982 0.98020 0.978 0.976 0.973 0.971 0.968 0.965 0.963 0.960 0.956 0.95330 0.950 0.946 0.942 0.939 0.935 0.930 0.926 0.922 0.917 0.91340 0.908 0.903 0.898 0.893 0.887 0.882 0.876 0.870 0.864 0.85850 0.852 0.846 0.840 0.833 0.826 0.819 0.813 0.805 0.798 0.79L60 0.784 0.776 0.769 0.761 0.753 0.746 0.738 0.730 0.722 0.714-70' 0.706 0.698 0.690 0.682 0.674 0.666 0.658 0.650 0.642 0.G3380 0.625 0.617 0.610 0.602 0.594 0.586 0.578 0.571 0.563 0.55590 0.558 0.541 0.533 0.526 0.519 0.512 0.505 0.498 0.491 0.484100 0.478 0.471 0.465 0.458 0.452 0.446 0.440 0.434 0.428 0.422-110 0.416 0.411 0 .1 05 0 .1 00 0.394 0.389 0.384 0.379 0.373 0.369120 0.364 0.359 0.354 0.349 0.345 0.340 0.336 0.332 0.327 0.323130 0.319 0.315 0.311 0.307 0.303 0.299 0.296 0.292 0.288 0.2b5-140 0.281 0.278 0.275 0.271 0.268 0.265 0.262 0.258 0.255 0.252150 0.249 0.247 0.244 0.241 0.238 0.235 0.233 0.230 0.227 0.225160 0.222 0.220 0.217 0.215 0.213 0.210 0.208 0.206 0.204 0.201170 0.199 0.197 0.195 0.193 0.191 0.189 0.187 0.185 0.183 0.181180 0.179 0.178 0.176 0.174 0.172 0.170 0.169 0.167 0.165 0.164190 0.162 0.161 0.159 0.158 0.156 0.155 0.153 0.152 0.150 0.149

Tabe lul lOb 'OTEL CU Rc =37 kgf/rnrn' 'CURBA -B COEFIC IEN T II DE FLAMBA J1.0 23456789o 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.998 0.997 0.990 0.99510 0.993 0.992 0.990 0.989 0.987 0.985 0.983 0.981 0.978 0.97620 0.973 0.970 0.967 0.964 0.961 0.957 0.953 0.950 0.946 0.94230 0.937 0.933 0.928 0.923 0.918 0.913 0.908 0.903 0.897 0.89140 0.885 0.879 0.872 0.866 0.859 0.852 0.845 0.838 0.831 0.82350 0.816 0.808 0.800 0.792 0.784 0.776 0.767 0.759 0.750 0.742GO 0.7330.724 0.715 0.706 0.697 0.688 0.680 0.671 0.662 0.65370 0.644 0.635 0.626 0.617 0.608 0.599 0.591 0.582 0.573 0.56580 0.557 0.548 0.540 0.532 0.524 0.516 0.508 0.500 0.193 0.48590 0.478 0.471 0.464 0.456 0.450 0.443 0.436 0.429 0.423 0.417100 0.410 0.404 0.398 0.392 0.386 0.381 0.375 0.369 0.364 0.35::1110 0.353 0.348 0.343 0.338 0.333 0.329 0.324 0.319 0.315 0.310120 0.306 0.302 0.298 0.293 0.289 0.285 0.282 0.278 0.274 0.270130 0.267 0.263 0.260 0.256 0.253 0.250 0.246 0.243 0.240 0.237140 0.234 0.231 0.228 0.225 0.223 0.220 0.217 0.2140.212 0.209ISO 0.207 0.204 0.202 0.199 0.197 0.195 0.192 0.190 0.188 0.186160 0.184 0.182 0.180 0.177 0.175 0.174 0.172 0.170 0.168 0.166170 0.164 0.162 0.f61 0.159 0.157 0.156 0.154 0.152 0.151 0.149180 0.148 0.146 0.144 0.143 0.142 0.140 0.139 0.137 0.136 0.135190 0.133 0.132 0.131 0.129 0.128 0.127 0.126 0.124 0.123 0.122

OTEL CU Rc =25 kgf/rnm"CURBA-C COEFIC IEN TII DE FLAM BA JA 0 234 5 6 7

o 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.998 0.!:1970.996 0.910 0.992 0.990 .0.988 0.986 0.984 0.982 0.979 0.976 0.920 0.967 0.964 0.961 0.957 0.953 0.949 0.945 0.941 0.930 0.928 0.923 0.919 0.914 0.909 0.903 0,898 0.893 0.840 0.876 0.870 0.864 0.858 0.852 0.846 0.840 0.833 0.850 0.814 0.808 0.801 0.794 0.788 0.781 0.774 0.767 0.760 0.746 0.739 0.732 0.725 0.718 0.711 0.704 0.697 0.670 0.677 0.070 0.663 0.656 0.649 0.642 0.635 0.628 0.680 0.608 0.601 0.595 0.588 0.582 0.575 0.569 0.562 0.590 0.544 0.538 0.531 0.525 0.519 0.513 .0.508 0.502 0.4100 0.485 0.479 0.474 0.468 0.463 0.458 0.452 0.447 0.4110 0.432 0.427 0.422 0.417 0.413 0.408 0.403 0.399 0.3120 0.385 0.381 0.377 0.372 0.368 0.364 0.360 0.356 0.3130 0.344 0.341 0.337 0.333 0.329 0.326 0.322 0.319 0.3140 0.309 0.305 0302 0.299 0.296 0.293 0.289 0.286 0.2150 0.277 0.275 0.272 0.269 0.266 0.263 0.261 0.258 0.2160 0.250 0.248 0.245 0.243 0.241 0.238 0.236 0.233 0.2170 0.227 0.225 0.222 0.220 0.218 0.216 0.214 0.212 0.2180 0.206 0.204 0.202 0.200 0.198 0.197 0.195 0.193 0.1190 0.188 0.186 0.184 0.183 0.181 0.180 0.178 0.176 0.1OTELUL CU Rc= 30 kg f/mm 2CURBA-C COEFIC IEN T II DE FLAMBA JA 0 234 5 6 7OI.~I.~I.~O.~O.mo.mo.~o.~o.mo.m10 0.990 0.988 0.986 0.983 0.981 0.978 0.975 0.9/2 0.920 0.961 0.957 0.953 0.949 0.944 0.940 0.935 0.930 0.930 0.914 0.909 0.903 0.897 0.891 0.885 0.879 0.873 0.840 0.853 0.847 0.840 0.833 0.826 0.819 0.812 0.804 0.750 0.782 0.775 0.767 0.760 0.752 0.745 0.737 0.729 0.760 0.706 0.699 0.691 0.683 0.676 0.668 0.661 0.653 0.670 0.630 0.623 0.616 0.608 0.601 0.594 0,587 0.580 0.580 0.558 0.552 0.545 0.538 0.531 0.525 0.518 0.512 0.590 0.493 0.486 0.480 0.474 0.468 0.463 0.457 0.451 J .4100 0.434 0.429 0.423 0.418 0.413 0.408 0.403 0.398 0.3110 0.383 0.378 0.374 0.369 0.365 0.360 0.356 0.351 0.3120 0.339 0.335 0.331 0.327 0.323 0.319 0.315 0.312 0.3130 0.301 0.297 0.294 0.290 0.287 0.284 0.280 0.277 0.2140 0.268 0.265 0.262 0.259 0.256 0.253 0.251 0.248 0.2150 0.240 0.237 0.235 0.232 0.230 0.227 0.225 0.222 0.2160 0.215 0.213 0.211 0.209 0.207 0.205 0.202 0.200 0.1170 0.194 0.192 0.191 0.189 0.187 0.185 0.183 0.181 0.1180 0.176 0.174 0.173 0.171 0.169 0.168 0.166 0.165 0.1190 0.160 0.159 0.157 0.156 0.154 0.153 0.152 0.150 0.1


20/56

Tabelul 10c'OTEL CU Rc=37 kgf/mm2CURBA-C COEFICIENTII DE FLA~\BAJ/.0 23 456- 789o l.000 1.000 l.000 0.999 0.998 0.997 0.996 0.994 0.992 0.99010 0.988 0.985 0.982 0.979 0.976 0.973 0.069 0.965 0.961 0.95720 0.952 0.947 0.942 0.937 0.932 0.926 0.920 0.914 0.908 0.90230 089.5 0.889 0.882 0.87.5 0.868 0.861 0.8.53 0.846 0.838 0.83140 0.823 0.81.5 0.807 0.799 0.791 0.782 0.774 0.766 0.7.57 0.74950 0.841 0.732 0.724 0.715 0.707 0.698 0.690 0.681 0.673 0.66460 0.656 0.647 0.639 0.631 0.623 0.614 0.606 0..598 0.590 0..58270 0.574 0.566 0.559 0.551 0.544 0.536 0.529 0.521 0.514 0.50780 0..500 0.493 0.486 0.479 0.473 0.466 0.460 0.453 0.447 0.44190 0.434 0.428 0.422 0.417 0.411 0.405 0.400 0.394 0.389 0.383100 0.378 0.373 0.368 0.363 0.358 0.353 0.348 0.344 0.339 0.335110 0.330 0.326 0.321 0.317 0.313 0.309 0.305 0.301 0.297 0.293120 0.289 0.286 0.282 0.279 0.275 0.272 0.268 0.26.5 0.262 0.258130 0.255 0.252 0.249 0.246 0.243 0.240 0.237 0.234 0.231 0.229140 0.226 0.223 0.221 0.218 0.216 0.213 0.211 0.208 0.206 0.204150 0.201 0.199 0197 0.195 0.192 0.190 0.1880.186 0.184 0.182160 0.180 0.178 0.176 0.174 0.173 0.171 0.169 0.167 0.165 0.164170 0.162 0.160 0.159 0.157 0.155 0.154 0.152 0.151 0.149 0.148180 0.146 0.145 0.143 0.142 0.141 0.139 0.138 0.137 0.135 0.134190 0.133 0.131 0.130 0.129 0.128 0.127 0.125 0.124 0.123 0.122

Flambaje prin incovolere-rasucire7.4. Flambajul prin incovoiere-rasucire apare incu 0 singura axa de sirnetr ie (y~y) la care rigiditateain raport cu axa de simetrie este apropiata ca marirntatea la incovoiere in raport cu axa perpendiculara p

metr ie (profilele c : : : ; C; J'I: T)Fenornenul de pierderea stabi litatii genera le prinrasucire mai poate apare si la doua corniere lipite spsa u rn ai p utin dcpartate, mai ales in cazul rigiditati lor... 70); rigiditati mari care se lnt ilnesc la barele scu7.5. Barele la care sup leti Ie pereti lor (intari ti ~nu depasesc supleti le limits de la punctul 4.6. se ver

mula_N_


21/56

Flambaj prin rasuclre7.7. Flambajul prin rasucire apare in cazul barelor in formade cruce ~i a unor bare cu douaaxe de sirnetrie cu rigiditate midila rasucire : in paralel cu verificarea la f1ambaj prin rasucire sefac si verificarile la flambaj prin incovoiere in raport cu axele d~sirnetrie conf. pd. 7.2 si 7.3.7.8. Barele la care supletele peretilor (Intariti si netntariti)

nu depasesc supletea lirnita indicata la pd. 4.6. se verifica CL lformulaN--o(R

' P C " A ( 7 . 6 )A sectiunea brutar p " , se deterrnina (pt. curba corespunzatoare

tab. 9) Iunctie de A " , == fl..,"' cu ajutorul tab. 10.I",

profilului din

- calculul lui i" , este dat in ANEXA "C ' pct. "b'.7.9. Bare Ie la care sup letole perc]i lor (intari ti si neintari [i)depasesc supletea lirnita indicata la pet. 4.6. se ver'ifica cu for-mula

N- ~ n R (7.7)rp",Aunde A ~i c p " , sint ca la pet. 7.8 cu mentiunea ca in loc de A o , seIoloseste i:=f.", 1 n- cod. 11 este ca la pet . . 7 .3.

7.10. Pe linga verificarea pierderi i stabilitatii generale, lab~r.~le comprirnate se va analiza si posibi litate a pierderi istabili-tatll locale (voalarea) a peretilor. Aceasta verificare este cu at itmai irnportanta cu cit bara este mai rigid a (scurt a), adica efortulunitar efediv cr e!=: este mai apropiat de limita de curgere.

Verificarea la voalare se efectueaza ca la pd. 4.12. unde seva tine seama de efectul favorabi I -al flambajului (c re!=~-nultAmai mic decit crt) asupra v oalarii , prin cored area valorilor cr cr'vdate de re latiile (E .I) ... (E .3) din anexa E la valoarea:(7.8~

Daca se utilizeaza tab. 7 corectia data de relatiaN' = R ' 1 / ae. ~ Rr ad Yill

Barele realizate dintr-o singura corn iera se ver if icdeterminind valoarea cr cne cu relatii le (E .4)... ( E .6 ). dinPentru a tine searna ~i In acest caz de efectulilambajului aceste valori critice se vor modifica confo

(7.8) .Verificarea in acest caz se eiectueaza astfel:- barele la care posibilitatea flambajului nu poa

_ N acr,vc r e! - - ""--A Ym- barele la care apare si fenomenul de Ilarnbaj

N -Gel = = - ~ f1cr,v ; O 'crv ~ c r eA y",

Flambajul barelor comprimate realizate din elemen7.11. Barele comprimatesolidarizate cu placutei~i pierd stabilitatea generala de regula prin incovoie"B" de f1ambaj), Verificarea acestor bare se va efectua7.2. sau 7.3. in functie de supletele peretilor.La determinarea coeficientului de f1ambaj CPmin serna de urrnatoarele :- fata de axa care taie materialul (x-x) (fig.

I.x se deterrnina ca pentru 0 bara cu sectiune plina ;- pentru axa care nu taie materialul (y-y) seun coeficient de zveltete transforrnat Atr .7.12. Coeficientul de zveltete transformat se srelatia :In aceasta relatie :

- A 1 = ': Y este zveltetea intregii bare In raportIyfig. 5);


22/56

h) c)

\_ cc -I

Fig. 5. Bare solidarizate cu zabrele sau placute,

- zveltetea ramurii (AI) se deterrnina astfel:a) in cazul plaeutelor:

Al= ~ ~ 40'1

(7.13)b) in cazul zabrelelor :

(7.14)Pentru ea ramurile sa nu flambeze Inaintea barei trebuie ca


23/56

Teale-,I.'I

ram Q)~ fl>(jrom

N+," I 1'7'\~

.... \!. I rn\O r o m > & . !(J;1 1 1 0Fig. 7 . V e r i l l carea r a m u r i i l a e f e. t u t I c r c l o r

jiji etoare .

IIII ~

1+~ram0 't.~./, (j) ~o v ~I


24/56

tea limita a peretilor folosindu-se supletele din tab. 8 corespunza-toare nivelului de solicitare real (cr=~ ).W,La panourile cu rigidizari intermediare se tine seama numai deaportul rigidizarilor active (pet. 4.10.).W e - se deterrnina prin aproxirnari succesive.

8.3. La elernentele incovoiate cu talpa comprirnata neintar itaI~ ~a~e supletea talp~i. comprimate este mai mare decit suple.tealimits (pet. 4.6.), verificarea se face cu relatia:Mcr=--~ Rn 2 W (8.3)in care:

W - ca la pet. 8.1.R ' .n,=(vezl pet, 4.12).RR' - se deterrnina cu ajutorul tabelului 7.

8.4. In cazul incovoierii oblice, In aiara de verificarile curelatiile 8.l. - 8.3. (dupa caz) se face si 0 verificare cu formula(8.4)

in care:M x si M y - sint cornponentele momentului incovoietor co-respunzatoare axelor x-x ~i y-y;W,, : ~i W I! - sint modulele de rezistenta In raport cu axelex-x ~I y-y.La determinarea eforturilor unitare Mx si My se procedeazaWx' Wydupa caz, conform celor aratate la pet. 8.1. - 8.3.8.5. Verificarea la forfecare se face cu relatia :

T't'=-- ~R,n t (8.5)in care:

T - este Iorta taietoareh - este inaltimea peretelui (inimii)t - este grosimea peretelui (inimii)

,",i

8.6. In toate cazurile trebuie sa se fad verificareaefortul din talpa intinsa cu relatiile :

Unde :I, : I se ca1culeaza dupa caz cu sectiunea brut aY i : x, sint distantele de la axa neutra la fibra ceaStabilitatea general a a elementelor incovolate8.7. Elernentele incovoiate i~i pot pierde stabil

tncovoiere-rasucire-Pierderea stabilitatii poate fi evita~a. p:in masurative: folosirea sectiunilor chesonate, rigidizarea cuzabrelute ale profilelor deschise fl, n~i lati~ea ..talpiifixarea impotriva deplasarilor laterale a talpii comp8.8. Grinzile cu sectiune dublu T care in d~ep.tu

sint impiedicate sa se rastoarne nu est~ ne:esar sa f~estabilitate generala dad talpa compnmata are legatusale la distanta :1 1 ~ 40 iyt pentru OL 34, OL 37 siII~ 35 iyt pentru OL 44 sl OL 52unde i teste raza de inertie a tiilpii comprirnate (fig.cu axal!y-y din planul sectiunii inimii.Barele cu sectiune inchisa (cheson si LJ PJ nustabilitate generala daca sint indep linite cond itiile :

[1 154 0-~--c '" R~ ~ 10c

si cele de la pet. 7.l4 ~i 7.15in care:

II- distanta dintre Iegaturile transversale;


25/56

c - distanta dintre axele inimilorh - distanta dintre axele talpi lor

, .8.9v Cind ~0!1ditiile .d~ la pet. 8.8. nu sint lndepl inite este ne-cesar sa se verifice stabilitatea generala a grinzii cu relatiile :Mx R--~C P g ' W " ,

~+MlI_~ 1,IRcpg' Wx w lI

(8.10)

(8.11 )in care:

r p g - coeficient care tine seama de pierderea stabilitatil ge-nerale a grinzii ;~M x ~!\\ - mornentele maxif!1e le ba_ra sau pe distanta dintred~ua legaturi t ransversale (M y se ia in treirnea mijlocie dar nu maimic ca 1/2 .M y max).

W z .: W y - n:od~lele d.e rezistenta ~Ie sectiunii, corespunzatoarcIibrei celei mal comprirnate si se calculeaza conf.pet. 8. L .... 8.3, dupa caz (talpa comprirnata estesau nu fntarita)v 8'.10 yal~rile coeficientului r p g se iau din tabe lul 10 corcspun-zator indicatii lor din tabelul 9 in functie de coeficientul de zvel-tete A tr care se deterrnina astfel:

c Pe~tru cazurile Irecvent folosite ale barelor care au prevazuteleg~tur~ transve~sale la talpa comprirnata dad distanta II dintrelegatun este mal mare decit cele prevazute la pet. 8.8.i'l. se deterrnina cu rela tia :

._ = _/1_Atriyt V ~ pentr~ barele la care talpa comprimata lu-creaza cu intreaga latirne "b"

I V -tr = __1_ niyt V f

(8.12)pentru bare Ie la care talpa comprirnata lu-creaza cu latirnea eficace "be". Pentru ba-r~l~ I~ care talpa comprirnata este neinta-nta ~l are supletea mai mare decit sup Ie tealimita.(8.13)

II

in care:1 1 = distanta dintre legaturii~ t = raza de inertie a talpii comprirnate (fig. 9) inaxa y-y din planul inimii~=coeficient a carui valoare se ia conform anexeiD 2) Ml si M2 fiind rnomentele la extremitatiledintre legaturi le portiunii care se verifica.n = coeiicient care se ia conf. pet. 4.8. ~i 4.12.Pentru cazurile care necesita 0 exactitate mai mpoate calcula conform indicatiilor din STAS 10108/0-78.(pereti cu supleti depasite sau nedepasite) se face coresau nu.8.11. Profile le Z, c,cFl prezinta sensibilitate lastabilitatii generale , de aceea trebuie prevazute rnasuritive. Se poate face 0 verificare aproxirnativa cu relatia

unde C P g se calculeaza cu A tr conf. pet. 8.10, iar in relati- pentru profilele C, R se inlocuieste cu 0,75 R- pentru profilele C, R se inlocuieste cu 0,75 R- pentru profilele Z, R se inlocuieste cu 0,5 RIn toate cazurile Incarcari le se considera c a actiplanul inimii.8.12. Calculul de deiorrnatie a elernentelor IncovoCalculul de deforrnatie (sagetilor) se face conf. pdin STA~ 10108/0-78, pentru actiunile norrnate.Rigiditatea elernentului se calculeaza cu mornentulal sectlunii reduse (cu luarea in considerare numai

eficace) pentru profile cu pereti intariti inclusiv panoulate cu sau fara rigidizari intermediare. Momentul dedeterrnina prin aproxirnari succesive.Panourile profilate folosite la elementele de invelide inchideri neizolate si izolate terrnic, pot avea sageatapentru lncarcar ile curente de exploatare ~i sageata f =/incarcarile ultirne.


26/56

8.13. La grinzile continui cu sectiune plina, cu deschidericare nu diiera cu mai mult de 20%, sup use la incarcari staticeIn toate deschiderile ~i asigurate contra pierderii stabilitatii gene-rale si locale, se adrnite pentru determinarea mornentelor, 0 dia-grarna de momente incovoietoare stabilita cu considerarea apari-tiei unor deforrnatii plastice pe reazsrne si deschideri. Verificareaacestor elernente se eiectueaza similar cu cele calculate In dome-niul elastic, dad supletele peretilor talpilor comprimate nu depa-sese valorile:. - profile avind perete comprimat nerigidizat (fig. La)s = .s. ,::;1 1 2400t V cr.

profile avind pereti rigidizati (fig. l.~)- b 30 V 2400--,::; _-t cr.

uncle a. reprezinta Iirnita de curgere (dabl/cm-) a materialului dinelement.Totodata pentru impiedicarea pierderi istabilitatii talpii com-primate, se vor prevedea legaturi transversale la maximum 30 ivtpentru OL 37 ~i 25 iyt pentru OL 44 si OL 52 (fig. 6).

9. VERIFICAREA LA VOALARE A INIMILORGRINZILOR INCOVOIATEVoalarea la eforturi unitare din incovoiere9.1. Verificarea la voalare a inimilor grinzilor incovoiate nueste necesara dad supletele limita ale inimilor rarnin sub valorile:- pentru elemente sup use numai la incovoiere :

!:_.::: 1 5 0 V 2 200t '" Rpentru elementele supuse numai la forfecare:

h 7 0 V 2 R 2 0 0-t- ,::;

I 'I

pentru elernentele supuse la incovoiere cu forfe_ ! ! _ . : : : 110 V 2 200t '" R

9.2. Panourile in care nu exista eiorturi de forfecafieil la voalare cu relatiile :

acr = 4,4 X ( + f X 107 [dabl/crn"]tn care:

(J - este eiortul la .marginea comprirnata a inimnat cu momentul de la mijlocul panoului ceacr - rezistenta critica la voalare a inimii (faralongitudinale pe inirna)Pentru panourile In care exist a numai eforturi

verificarea la voalare se face cu relatiile :

'Tcr = 0,95 X t+ r X 107 [daN/cm2]in" care:

'T =2: _ este efortul unitar de forfecare din panoulhtfica, iar'Tcr este rezistenta critica la voalare.9.3. Verificarea la voalare In cazul solicitarii de

:;;i forfecare se face cu relatia :

V cr )2 ( 1 . " ) 2t~ + ~ ,::;in care

a si -r - au valorile aratate 1a punctul 9.2.


27/56

Voalarea locala sub sarcini concentrate9.4. Datorita razelor de racordare intre talpa si inirna, ini-mile grinzi lor sint solicitate excentric la Iortele concentrate dintal pi.Efectul Iorje lor concentrate este mai rcdus la rcaze rne si maiaccentuat intre reazeme. '9.5. Voalarea locala este evitata dad forte Ie concentrate decalcul (Iortele normate amplificate cu coeficientii actiuni lor) sintmai mici decit Iortele critice.

P ~ r; (9.6)9.6. Fortele concentrate care actioneaza pe inirna potfi ap li-'cate ca in fig. 8. ~i fig. 9.Aplicarea forte lor concentrate in sectiunea transversal a a ini-mii poate fi In doua moduri:IIt a)'[C Uf t f tor .nt t o j ' t

Fig. 8

fi:

a) planul de incarcare coincide cu planul inirniib) planul de incarcare nu coincide cu. planul inimDin punct de vedere al pozi tiei fata de reaze rne1) reaciiuni ale reazernelor marginale, incarcatearnplasatc la 0 distanta pe orizontala mai mide reactiunea reazernului (h Iiind Inaltimeaincarcare concentrata pe caput consolei ;2) reactiunile reazemelor intermediate, reactiuneamarginal de ling a consola , si incarcarea conceplasata la 0 distanta mai mare decit 1,5 h de9.7. Valorile fortelor concentrate critice ale unei irazele cu curbura realizate la Intreprinderea Metalu[r =(1,5-'-2)t intre talpa si inima ] se pot lua:a) La incdrcari ce aciioneaza in planul inimii (fig- Fortele amplasate conform modului Intii

Perltie =


28/56

In relatiile 9.7 ... 9.10 s-au notat :- R - rezistenta de calcu1 a otelului din profil conformtabe1ulu'i 1;- t - grosimea inimii;- h - inii1timea inimii;- a - lungirn-a supraietei de repar titie a forte lor concen-trate masurata in 1ungul grinzii;- r - raza de racordare intre pereti .

10. CALCULUL ELEMENTELOR SUPUSE LA INCOVOIE-RE ~I FORTE AXIALE10.1. Elernentele solicitate 1a incovoiere si intindere axialase verifica conform STAS 10108/0-78. '10.2. Verificarea de rezistenta a elernentelor supuse 1a Inco-voiere ~i compresiune axiala se face cu relatiile :- bar~ sup use 1a compresiune si incovoiere pe 0 singura di-rcctie :

(10.1)- bare sup use la compresiune ~i incovoiere pe doua directii :

N + Mx My 1 1 R= -+-~.A Wx Wy '" , (10.2)v ~O.~. Dad talpa cu efortul de compresiune maxim cste neb.tant~ ~l ar~. sup letea ~ai mar~ decit sup letea l imit i dela pet.4.6, In relatiile (10.1) ~l (10.2) In loc de R se va introduce n?R== R ' (R ' se poate lua din tabe1u1 7). - v 1~.4. Dad talpa cu cfortul de compresiune maxim este rnta-:lta ~l ~~e supletea .mai mare decit supk tea lirnita de 1a pet. 4.6,In relatiile (10.1) ~l (10.2) N/ A se calculeaza cu A e care tine sea-n : a de lati.mea eficace "b." numai a talpii cu efortul de compre-siune maxim; M /W se calculeaza cu We care are semnif icatia dela pet. 8.2.

10.5. Verificarea la stabilitate a elernentelor suppresiune si incovoiere atunci cind supletole peretilorsupletole lirnita se face cu relatiile :N e x Mx R--+--__:;_~--~cpmin A C pg W x ( 1 _ _ < 3 _ \


29/56

W e se poate calcula Uira a tine seama de deplasarea axeineutreCj)~i Cj)ge calculeaza pentru A Y ni respectiv x ; r ni un de ni =A.

- A10.7. Barele supuse la compresiune axiala ~i incovoiere pedoua directii se verifica la stabilitate generals cu relatia :

~ +__ - - -- ' cx = - - M - - -= - ' " _ _ + __ c , , - Y _ M . . . : : . Y _ _ ~ 1,1 R'Pm inA 9g W ", ( 1 _ _ 5 ! _ _ ) W v h_ _ 5 ! _ _ )c rEx \ crEy

(10.4)

in care:C j)m tn ; C j)g; G",; Gy; W",; o ; crE:1' au semnificatia de la pet. 10.5;G" - se calculeaza la fel C3 . G" ,

- r r .2 EcrE" =--A~

W " - se considera pentru toate cazurile caleulat cu sectiuneaintreaga.Valorile N/A si M", /W", ~i ale rezistentei de caleul R se vor

corecta, dupa caz (pereti intarlti respeetiv netntariti) conformpet. 10.6.Elemente solidarlzate eu placute sau zabrele10.8. Elernentele solidarizate cu placute sau zabrele, paraleleeu axa x-x, (fig. 5) s:.tpuse la compresiune ~i incovoiere in planul. x-x se verificacu relatia :~+ cyMye R-~~-~ -

'Pm in A ( 1 . - : - _ ! ! _ ) I II. ": _ ( JE y

(10.5)

in care:- la deterrninarea coeficientului Cj)mtn se va tine seama deindicatiile de la pet. 7.11 ~i 7.12.

G il - coeficient care tir,e seama de distributia momentuluiMil in lungul bard ~i se iacor.Iorrn pet. 10.5;e - distanla de "] a axa y-y ptna la libra cea mai cornpri-mata ,

10.9. Cind incovoierea se produce in planul y-pendicular pe planul placutelor sau zabr c lelor) verifieu relatia :

in care:hI este distanta de la axa x-x la fibra cea ma(fig. 5 ) ;

celelalte notatii sint ca la pet. 10.8;10.10. Barele solidarizate cu zabrele sau placueompresiune cu incovoiere se vor veri fica sup lirnentama si de posibilitatea pierderii stabilitatii ramurii c

primate cu relatia :

In aceasta relatie Nram reprezinta elortul de comramura cea mai comprirnata calculat tinind seama-ade compresiune pe bar a N cit ~i de efectul mornentultor M L Pentru 0 bara avind doua ramuri cu sectiuni=~+ My , unde "c " reprez inta distanta dintre cen2 Ctate ale celor doua ramuri.

In cazul cind N r a m variaza pe lungimea ramureele mai frecvente) la deterrninarea zveltetii ramurii,flambaj se corecteaza conform tab. 16 S T A S 10108/010.11. In cazul cind se utilizeaza bare comprirvoi ate solidarizate eu placute (solutie care nu se. replirnentar se face verificarea de rezistenta cu relatia

Nram M~_._o_:s: 11 RAram A~am -.....::::::I

in care notatii le sint conform fig. 7; Nrani si Arampet. 10.10;


30/56

t= 10Me =--:!-4 se calculeaza la lata placutei (fig. 5 c ~ifig. 7) eu Iorta taietoare de ealcul Teale == T ; + Tc"terior = 0,012 A . R + Text10.12. Atunci cind supletile peretilor depasesc supletele li-rnita (pd. 4.6) In relatiile de verifieare generale de la pet. 10.8si 10.9 apar urrnatoarele modificari :a) Cind ramurile au toti peretii intariti si unii dintre peretiau supletile mai mari decit supletele limit a de la pd. 4.6, in re-latiile de verificare (10.5) si (10.6).. . ! ! _ se calculeaza cu A e la deterrninarea careia se tine seamaA de nivelele de solicitare efedive din cele doua ramuri (sautalpi) in Iunctie de care se stabi lesc supletcle limita cu aju-torul tab. 8;

c p se calculeaza pentruY - d AeA n1 un e n1=-A

I se calculeaza pentru sectiuni le eficace ale celor ~oua ra-muri (sau talpi) fara a tine se arna de deplasarea axel neutre.b) Dad ramurile barei au at it pere ti tntari]! dt ~i peret ineintar iti cu supleto care depasesc supletcle lirnita de la. pd. 4.6,In relatiile de verificare (10.5), (10.6) in loc de R se introducen2 R = R ' (R ' se poate lua din tab. 7)_ ! ! _ se calculeaza cu A e la deterrninarea careia se tine seama deA nivelele de solicitare efective din cele doua ramuri (sautalpi) stabi lind supletea eiectiva ( b e ) pentru peretii inta-riti eu ajutorul tab. 8 cu cre, = YmR' in care R' se poat~lua din tab. 7 in Iunctie de supletea reala bi t a pereteluineintarit ;

c p - se calculeaza pentru AY n1 n2d At. R'un e n1 =A~l n2 =R"

I' - se calculeaza ca la punctul anterior (a).10.13. Atunci cind supletcle peretilor depasesc supletele li-mita (pet. 4.6) in relatiile de verificare pentru ramura (pet, 10.10~i 10.11) apar urrnatoarele modificari :

a) Dad ramura cu efortul de cornprcsiune maximintari ti si pereti neirrtari ti, iar sup letea peretilor nein~e~te supletea lirnita de la pd. 4.6, in rclatiile de versi (10.8) in loc de R se introduce n2R = R ' (R ' se ptab. 7); c p r a m se calculeaza pentru A n2Pentru peretele intar it avind suple]e mai marimita in Iunctie de supletea reala bit, ~i valoarea matului unitar :cre!= ymR' (dciinit la peretele neintarit) saucr e!= cr~;:,!,esiu"e din peretele intarit (vez i fig. 7)latirnea eficace b e re spectiv aria eficace A ~ a mIn acest eaz in relatiile (10.7) si (10.8) R se inR ' = n2RN r a m-- se calculeaza cu A ; a mArcmcpra", se calculeaza pentru A V n1 n2In relatia (10.8) w ~ ~ m ,se calculeaza astfel:- pcntru profile ale carer perc]i intar i]] nu depaslimits (pet. 4.6) cu sectiunea bruta ;- pentru profile ale carer pere]i intaritidepa;esclirnita (pet. 4.6) cu sectiunea eficace.b) Dad ramura cu efortul de compresiune maxperetii intariti eu suple]e reale care depasesc supletela pet. 4.6 in relatiile (10.7) si (10.8) apar urrnatoareleN T a m se calculeaza cu A ~ a m pentru solicitari leAram tive (fig. 7) cu tab. 8;

_ A,amcpram se calculeaza pen tru A n1 unde n1=e_Aramw ~ a m se calculeaza pentru sectiunea eiicace a ram1

11. CALCULUL IMBINARILOR11.1. Imbinarile profilelor cu pereti subtiri side rezistenta si de solidarizare.Imbinarile'de rezistenta se realizeaza cu sudurasudura prin puncte , irnbinari cu nituri batute la rece


31/56

dale, suruburi obisnuite, suruburi de inalta rezistenta ~i suruburispeciale.11.2. Irnbinar ile cu sudura prin topire se calculeza conformprevederilor din STAS 10108/0178, Iolosind rezistentele de calculdin tabela 2.Pentru sudurile cap la cap S2 vor prevedea in protect claselede calitate in coniormitate cu prevederi le din "Instructiunile teh-nice pentru stabilirea claselor de calitate si controlul imblnarilor

cap la cap a elemzntelor de constructie rnetalice C 150-72".Imblnarile cu sudura in puncte se proiecteaza conform preve-derilor din cap itolul XII. 'a) verificarea imbinari lor actionate de forte in planul im-binarii , se efectueaza cu relatiile :

(11.1)in care:

P - Iorta de calcul (ampliiicata cu coeficientii actiunilor)care solicits imbinarea ;N, - capacitatea portanta la forfecare a sudurii prin puncte :N p - capacitatea portanta la desprinderea din materialuj debaza (presiune -pe peretii gaurii}; ,n - numarul punctelor de sudura.Capacitatea portanta a punctelor de sudura se ca lcu ieaza curela tii le :- pentru irnblnari cu 0 singura sectiune de forfecare:

N rrd2 R S . N t d R S p= -4- ,~l p = 1 (11.2)- pentru irnbinari cu doua sectiuni de forfecare:

N rrd2 R S . N t d R ' S, = 2,~l p = 1 PIn care:

R; si R~ - sint rezistentele de calcul ale sudurilor la Iorfe-care si la desprinderea materia lului, luate con-form tabelului 2;

I '

d - diametrul punctului de sudura d =ditia ca diametrul capului electrodude sudat D = 1,1 d);t - grosimea elementului de sudat :t, - grosimea elernentului eel mai subtirenare.b) Ver ificarea irnbinari lor la forte perpendiculareta de contact se calculeaza la dezlipirea punctelor deCapacitatea portanta a unui punct de sudura se crelatia :

in care:d - diarnetrul punctului de sudura ;R~ = 0,3Rg este rezistenta de calcul la dezlipireareprezinta 30% din rezistenta de calculdata in tabelul 2.Datele constructive pentru suduri sint date inPentru imbinari incleiate, calculul se face pe bcriptii speciale.11.3. Irnbinarile cu nituri si suruburi obisnuiteinalta rezistenta si suruburi 'speciale, se calculeaza coderilor STAS 10108/0-78, luind rezistentele de calcul3, sau conform prevederilor de la pet. 3.4. si 3.5.Pentru nituri batute la rece, rezistentele de calcluI 3, se inmultesc cu coeficientul 0.9 pentru cele ap liobisnuite ~i 0,8 pentru cele aplicate in gauri stantate.Datele constructive pentru nituri si suruburicapitolul 12.11.4. La sudurile prin puncte ~i imbinari le cunituri la care distantele maxime slnt depasite, rezistecui pe peretii gaurii (tabelul 2 ~i tabelul 3) se calculatia:


32/56

In care:R - rezistenta de calcul a tablei;d - diametrul (surub, nit, punct de sudura};e - distanta dintre punctele de asamblare.

12. INDICATII CONSTRUCTIVE $1 DE EXECUTIEProtectia contra coroziunii12.1. La proieetarea elementelor din profile cu pereti subtiri,care prin grosimea lor redusa sint mai sensibile la coroziune, sevor respecta pe l1:nga prevederile genera le de protectie , necesareconstructiilor metalice si urrnatoarele recornandari :a) La alegerea profilelor si formelor se va ave a in vedere carezistenta la coroziune pentru profile este In ordinea:- profile inchise din tevi sau profile chesonate , profile cuinima plina, profile simple lntarite. profile compuse la care in-tervalul l iber este usor accesibil, profile compuse fara interval li-ber si zone de depuneri. Profilele cu interval liber greu accesibilsint putin rezistente la coroziune (doua corniere alaturate) si vorfi evitate;- la profile le inchise asarnblate prin sudare se vor adoptasuduri continui pe conturul suprafete lor suprapuse;- pentru profilele deschise se vor prevedea gauri tehnologicepentru scurgerea solutiilor , cind acestea apar necesare prin tehno-logia de aplicare a protectiilor ;- la pregatirea mecanica a suprafetelor , se va urrnar ica je-tul de alice sa patrunda pe toate suprafetele ce se protejeaza ~i inspecial in intrindur ie interioare.b) Grosimea profilelor folosite se stabileste pe considerentede rezistenta ~i stabilitate locala ~i general a a profilelor, agresi-vitatea mediului, sistemului de protect ie aplicat si cerintele deIunctionali tate si durabili ta te.c) Panourile din tabla se protejeaza in conformitate cu Ins-tructiunile C. 139-79 (vezi cap. 2).Se recornanda ca la profile le nezincate, grosimile acestora sanu depaseasca valorile:

66

J, f i '.~;'!!'~:{,~"

- la profilele deschise, 3 mm pentru elementele principde rezistenta si 2,5 mrn pentru cele secundare;- la profile Ie inchise , 2,5 mm pentru elernentele principsi 2,0 mm pentru elementele secundare.d) La proieetarea imbinari lor ~i elementelor se vor alegemele la care efeetul relativ al coroziunii este mai redus in exptare. 'e) Din punct de vedere al executiei protectiei, se recornaca aceasta sa fie executata complet in uzinele producatoare demente, prin procedee industriale.Elementele inchise sa fie perfect etanse.Aplicarea protectiilor pe santier (de regula de cornpletare)se Iaca pe vreme uscata si calduroasa. Se vor prefera protectiileacoperiri metalice, conform prevederilor STAS 10702/1-77,f) In exploatare se va evita contactul direct cu materputernic corozive:zgura, cenusa de carbune , ipsos, clorura de magneziu, etc.g) Acoperirile cu beton devin eficace de la 0 grosime de-20 mm in iunctie de calitatea betonului ~i agresivitatea melui. 'h) La acoperirile termice (zincare la cald) se vor folosi fconstructive care sa nu retina zincul si care sa nu conduca laIorrnari sau dezecruisari irnportante.Protectia contra focului12.1. Pentru 0 mai mare rezistenta la actiunea focului,filele vor fi, dupa necesitate, protejate cu pelicule expandabla temperatura (tip REZISTERM, VERMICULIT, etc.},Pentru stabilirea duratei standard de rezistenta la focIunctie de natura si grosimea protectiilor, se vor efectua incepe clemente.Prevederi constructive pentru proiectarea ~i executia imbrilor .12.3, La proieetarea lmblnarilor se vor respect a prevede

STAS 10108/0-78, cu precizarile suplimentare de la punctele12.4. Grosimea minima a peretilor ce se sudeaza manualtopire la sudurile de colt, este de 2 mm ~i 3 mm la suduri cacap (pe 0 singura parte). '

Grosimea cordonului exterior coltului rotunjit se va calcula 12.5. In cazul sudurilor de rezistenta prin puncte , dis


33/56

conform fig. 10.Grosimile mai mari de 4 mm se incadreaza in prevederileprofilelor laminate la cald.La suduri automate ~i serniautomate, electrica si sub pro-tectie de CO2, se admit si grosimi de sudura mai red use cu 1 mmdecit prevederile anterioare.La sud uri manuale, grosimi de sudura mai mici de 2 mm, seadmit numai la clemente secundare sau la suduri de solidarizareexecutate cu tehnologii adecvate.Grosimea maxima a pieselor sudate prin puncte va fi de 15mm,iar grosimea Iiecarei table nu va depasi 5 mm.La table cu grosimi diferite, raportul grosimilor nu poate fimai mare decit 3.Punctul 'de sudura de rezistenta se va realiza cu electrozi

eu diarnetrul c p > 5. Y T . in care teste grosimea minima in mm.Nurnarul punctelor de sudura pe un rind este de minimum 2sl maximum 5.

70""3e),161 0 cerco dplOCOr rlQre

Fig. 10. Cordon in dreptul cnltului rotunjit. II68

Ie maxime ~i minirne sint :- (3,0 '" 6,0) d , intre doua puncte ;

(2,5 .. 4,5) d , de la ultimul punct pina Ia margineape directia Iortei ;- (2,0 ... 4,0) d, idem perpendicular pe directia IorteiIn cazul sudurilor de solidarizare, distantele maxirnepunctele de sudura nu trebuie sa depaseasca :- 8 d, respectiv 20 t, pentru clemente comprimate cu

neintarite ;12 d, respectiv 30 t, pentru el~m~nte corr ipr.in:a te ,cuintarite si pentru clemente intinse cu aript netnt18d, respectiv 45 t, pentru clemente intinse cu aripirite. .

Dis tantele maxime pina la marginile piesei vor fi jumdin valorile date mai sus.12.6. Distantele mini me intre capetele pieselor sudatla cap, sint cu I...mm mai mici decit ale pieselor ce se i12.7. Pentru solidarizarea elementelor compuse, sead

sudarea cu nituri ~i dopuri de sudura pe baza unor instruspeciale de proiectare ~i executie.12.8. Imbinarea prin incleiere si sudare se va utiliza punor instructiuni speciale de proiectare si executie.12.9. Sudarea prin puncte se~olose~~e in ateliere cexperienta in executie ~i sint autorizate sa execute astfelduri.12.10. La imbinari Ie cu suruburi ~i nituri se vor reprevederile din standardele de proiectare si executie a lamlor la cald.12.11. Nituirea la rece se admite pentru nituri mai m10 mm; se recornanda folosirea niturilor cu cap sferic sau12.12. Diametrele suruburilor folosite la imbinarea peste data in tabela 14.

Tabelul 14

,

,, 12.l7. Talpile vor fi rea)iza~e pe cit povsibil din prof~le ~ch


34/56

"'f~::1': j .: ~ ' ~ : : ,~~ -D IA ME TR EL E ~ UR UB UR IL ORgrosimea pieselor I 2 I 3 I 4 I 5mmmin. I M 6 M IO I M 1 2 M 1 2Diametrulsurubului

Iax. M I 2 M I 6 M 2 0 M 2 2La grosimea pieselor sub 4 mm se adrnite folosirea surubu-rilor cu intreaga tija Iiletata.Prevederi constructive pentru elemente ~i legaturla) E le me nte in co vo ia te s im p le12.13. Prinderile lnvelitoarei de pane va trebui sa asigurepana impotriva pierderii stabilitatii generale.12.14. Legaturile profilelor C, C, Z la panourile de pere]i, trebuie sa asigure lmp iedicarea deplasarii laterale a talpilor grin-zilor prin legaturi pe reazeme si intermediare. Calculul legaturilor

se face cu un cuplu de forte din talpi le grinzilor, echivalent mo-mentului de rasucire produs de actiunea Iortelor din planul inimiiprofilelor. Legaturile pot fi inlocuite prin prinderea directa a ta-blei de profile.12.15. Elementele compuse din doua profile vor avea prinderide solidarizare continui ale inimilor. Prinderile prin puncte desud are plasate la distante mai mari decit cele admisibile la grinzicare sint actionate in planul inimii, pot favoriza departarea ini-milor ca urmare a tendintei de torsionare a profilelor. Distantadintre legaturi se calculeaza astfel ca sa fie evitata departareainimilor.

, '"

b) G rinzi cu zabrele (plane $i ferme)12.15. Grinzile cu zabrele se vor realiza din profile care asi-gura prinderea directs si simetrica in noduri prin sudura (printopire si puncte) ~i prin suruburi eliminindu-se guseele.

70

sau din profile C sau C soltdarizate 5u placute sau prolil J Ldarizate cu placute pe latura deschisa. '

12.l8. Nodurile se vor realiza pe cit posi1;>il f~di excencitate. Se admit excentricitati negative (spre interiorul Ierla talpile de profile inchise. . ' vIn prinderile de talpi se va ev~t~ ~e!o.rmarea loc~la a pelor profilului prin prevederea de rigldizari cores?~~zatoare.

Latimea zabrelelor trebuie sa respecte condi tii le :(

in care:b. - latimea zabrelelor (talpii b~si diagonalei M );be - latimea peretelui talpii :t - grosimea peretelui talpii ; v .In cazul in care relatia (12.1) nu este respedata se la~ ~ade rigidizare peretelui talpii ~au a)ta .. solutie constructiva

sa impiedice deformarea local a a talpii. ..' .La zabrelele cu efed mic, pe baza de venhcare expenmentse admite nen:spedarea condi tiei(12.l.)

12.19. Placutele de solidarizare vor indeplini cond itiil0,5 lp ~ bp ~ 0,8 lp

in care:bp - latimea placutei ;l - lungirnea placutei ;Grosirnea placutei va fi apropiata de grosimea pereteluiSe va respeda ~i conditia din relatia (7.15).12.20. Alte prevederi constructive vor fi in conformitate

STAS 10108/0178.

13. CONDITII DE EXECUTIE.13.1. Pentru_uzinare, transport, manipulare si rnontaj,

respecta prevederile prescriptiilor aratate in cap.!.

13.2. Pentru sud are se va avea in vedere respect area urrnatoa-~,)~: ANEXA A


35/56

relor conditii : calitatea electrozilor va corespunde calitatii ote-lului, diametrul electrozilor va fi cit mai mic posibil, intensitateacurentului se va reduce cu cca. 15-20% fata de otelurile laminatela cald, craterele de inceput si sfirsit de sudura, vor fi evitate ,Electrozii vor fi uscati. Atelierele cat:e nu au experienta de sudare,vor face probe mecanice prealabile. In/ punctele greu accesibile sevor utiliza electrozi indoiti si placi suport (de regula de cupru).Verificarea calitatii sudurii se va face de personal calificat, pentrua corespunde clasei de cali tate prevazuta in proiect. Sudarile decolt constructive, la tablele cu grosimi mai mici de 2 mm, se facpe table cu indoirea marginilor in contact pe 0 latime de h = g ++ 1 mm, folosindu-se electrozi nefuzibili , sau cu sudura autogenace topeste marginile. La sudarea prin puncte , se va stabili in prea-labil regirnul de sudare (presiune , intensitate, tirnp).La sudarea in mediul COz , se va urrnari ca pistolul de sudatsa ai ba acces usor la toate cordoanele de sudura.Tevile obtinute prin sudura semiautornata din profile deschisevor trebui sa aiba 0 sudura continua, etanse , uniforrna, cu grosimeasudurii egala cu grosimea peretilor , ce vor fi de minimum 2,5 mm.Profilele inchise vor fi protejate inainte de sudare.13.3. La montaj se vor evita efectuarea sudurilor dupa apli-carea sistemului de protectie.Calitatea executiei va fi urrnarita prin metodologia prevazut ain C.56-80 "Normativ pentru verificarea calitatii lucrari lor de con-structii si de instalatii aferente ".

: ~


36/56

r asucireic=li fr+1y + 2V A s;

d) Raza de inertie la riisucire a sectiunii transversa le

i r = } ~ ~ ~e) Constan ta de ineovoiere rasucire

k =O . 6 2 V !.c_I O J

~ M 6f-fpc 411r m t 1 ';t , F - - : ; r cfjY "lill -h " 2 ~ ; C ':1 .l;- .5 c :i:~ aec~: If~''(/

A ((h,-t2bl) I(hl tZ6/ t-Pal)e ;; 66 1 t6p(2o/t-ol)26,fhl A~ Ii, t (h/t 6611;/) _j _ t(21;/-c376bliJj)-- 12ly _L!bl(JPfb/)-Ae2 - / ; - 1 (6/-f/20'16/t'JO I6! )-Ae/G GJ _j_Af2 _ f_ AtZI' 3 :3p tODIh! -it[}(621-2a2 - 2 1 ) / J / -80' j)"'. xco {_jJ1~fech~ j w~=1-hZCb2 -ec) Wffhi'~ j 02 =fhp(i-c-op)a/'=7;-h2(~-62) Qp(e-,. , i-~V r ~ It f j h2 t -26r61 )UJf t262W2(W/~ j} J t114-Rhl'~1JW!-(262-t?o2~~f Pazwll- Ru.J2apW3 t-bI2W1J)

6 ~ 6 ..._6_.i_ b3l@ .6p. J~ . ,~~:c~ : !~ m :c~ , ill' ., " ::1 '-'i w ,-C ,I .f-K II= - = r . t- ;: : :: - :: 1 1 _ _ _ _ I -J - I/; ~ 6 ,I .A 21 (hi f2b( j 21 (h, t-Pb/f{'O'I)II 1 - 1(h/I6'6Ih/) II(2~/-3r66f/;f)fy .!LIP f t(6J t-6'0 6/)f -f(hlf2b/ t3e/) ~3(ho-P.6lfRO'lf3r?f )I'W 1h26 W/=jI;263 jwrj- he (63-rZO'z)T lJ!:l 1-t f !63Tc12 - . 3 1 )w1 t -O 'pwZ(WITWZ)i .a

/


37/56

CARACTcRI.5TICI 6'60McTRICe' Ta6e/AII~

~x '~ .I 6""c 6" ec 6"e /. e f f [Z , _ . ~/. ,"'/- ~~ ,/1

/. " /./ " " . 0/ ' /_ y I ~~~+ I wII ":c:IS ~ IW2-

A 2tb{ 21(61"1'01)~ ~6 :.I[t[b oPTRaNbpi-!iJ.)]4 2 A'~ J t6/ t 1 tf}6jro/-f.3ol (P6roJ~

T ,z ~tb; ~ t(al1-6/Y{t ~. .I{f , -fJ7?2II ' tAIP .1AfP.31; a - l ta20p (3 b2 -202)W 0 WI:~2 ec 62)wR~apbr 'I f t'c[b;-op)lw 0 f ! / ' j+Gp-3tjw7fG,2wdwl+W2) 1

,~-nm311 E>1 - - } ~ ' Wj" - ' 2 0

A t (2);/-I-1:J1- 2aI)C 'o t Jpdu-2Cli_)l z tt(li/f.:Jh/h/-fl2o//;;)-AeJIi)' I f f[837-06; 01-I)Jr: - fAI '?f't'c fiJpU(r;2rPa;r2t)!;1 -BO';" JOJ w/=f62 ec IUJz 'j-6p(f'c~hp); W3=j-DC>c-(-j-6p-og )h2T ftl!2h2 f6r1 )wf,..(p/,p r,:op-GI)w; r2o.?w~""'2wEc02W2"'1 Wf) ]

1

76

C OE FICIE NT II D E F LA MB AJ C p ~I qi COEFICIENTI I q>Coeficientii de flambaj q> pent ru bare ai carer peret i cu sup le]i i nferioarecelor l irni ta corespunzatoare nivelului de soJi cit are al barei, (HI n2 = n = I) scal cul eaza dupa acel eas i regu li ca elementele laminate l a cald.Coeficientli de flambaj q> (t abel a 10) sint cal cu la]i cu considerarea imperIec ti uni lor s tructurale ~i geometr ice ( tensiuni rernanente, saget i , excentr ic i tat i)Ei sint stabi li]i pe baza urrnatoarelor relatii :I

q> =------=:---;;=.====;====::;:=(0,5+ 0(. ) ,2) +Y(0,5 + 0 (.):'2 )2 - [3 .),2in care : "A =2 _ 1 ; ~ ; c re - reprezinta l i m i t a de curgere a otelului ; E - m

7t V Edulul de e last ic itate (2,1 X 106 dabl/cm'').

(8.1

- coef ic ient ii 0( si [3- pentru sectiuni de tip- pentru sectiuni de tipul- pentru sectiuni de tipul

A I 0,514 0,7958---1--.-0'--,5-5-4 - - I _ _ - - , - O . . c _ '7_3_8_C 0,532 0,377

Coeficientii


38/56

FLAM BAJUL PR IN INCO VO IERE RAsUCIREFlambajul prin incovoiere rasuci re poate apare la barele eu sect iune desehi -sa ~i se datores te faptu lu i c a Iorta actioneaza diferit ea poz i tie fata de eentrulde rasucire.a) 0 bard cu sectiunea monosimetrica poate f1amba fie prin incovoiere inraport eu axa de rigiditate minima, fie prin Incovoiere-r asucire. In consecinta

t a o d bl" if i tit fLyl lt . fLyles e neeesara 0 u a yen icare a 1 cu All=-.- Cl ~l CU Atr= --Yly fy

Coeficientii tpir se pot lua din tabela coeiicienti lor de flambaj tp daca sefoloseste in loe de A valoarea Air.fLyl IIAir=-.-y =-.-Yly ly

IC.1/in care:

- iy - este raza de giratie :If =Ly l reprezinta lungimea de f1ambaj a barei, iar-(- este dat de rclatia : *)

V C2 + i ~ [ V 4 C 2 i ~ ]y= 1+ 1- ~2c2 _ ( c 2 + i~ ?In aceasta rela tie ip, i. ~i c2 se calculeaz a cu formulele de mai jos:

IC.2/

. y 2+.2 . Y .2+ 2lp = Ix ly, I. = lp Y o IC.3/I", + O.039(fLl)2I,

Iyunde :

x, ~i y. stnt eoordonatele centrului de rasucire ;I", este momentul de inertie sectorial ~iI,este momentul de inertie la rasucire,NOTA: Pentru eompresiunea excentrica semnul + din fata radicaluluidin relatia C2 se lnlocuieste eu care arata sensu Iexcentrici tati i.

78

I",= tf


39/56

STAB IL ITATEA G ENER ALA A E LEM ENTELO R INCO VO IATERezistenta cri t ica a barelor eu sectiune dublu T, eu doua axe de simetrie(fig. 0 I) este de forma:cr = ~7t2 Elyo h l V - I + 0 039 ( J : } _ ) 2 ~ + .5 [ J . 2 V . - 5 [ J . 2 V 1 ID.1Icr. 2 ( [ J . 1 ) 2 I y 4 ' h I i i ' 7t2 h 7t2 hIn aceasta relatie ~ are valorile conform fig. 0 2, iar [J. este Iunctie demodul de fixare a capetelor barei. Astfel pentru bara dublu articulata [J.=1,0,pentru dublu incast ra ta [J.=0,5. Pentru bara incastrata la un capa t ~i articulatala celalalt, cu suficienta exactitate, se poate admite [J.= 0,7. Valoarea v re-prezinta distanta de la axa grinzii la punctul de aplicatie al Iortsi ; v are va-

h hlorile +- cind Iorta se aplica la talpa comprimata ; -- cind Iorta se aplica2 2la talpa lntinsa ~i o =0 clnd Iortele actioneaza In axa barei sau cind nu existaforte pe grinda. Ix, Iy, Ir slnt momentele de inertie.

Coeficientul ' f l g este dat de relatia :

Valorile cr cr se pot pune sub forma:10.2/

unde: crcr este rezistenta cri t ica la flambaj prin incovoiere tn raport cu ax

bc8-1980 proiectarea constructiilor din profile de otel

Documents