actionari hidraulice si pneumatice - proiect

7/31/2019 Actionari Hidraulice Si Pneumatice - Proiect

1/8


2/8


3/8

3. Calculul debitului si al deschiderii nominale a conductelor

debitul pe circuitul de intrare in c.h.Qi vcil

Dcil2

4 vcil:= Qi 96.373

liter

min=

vascozitatea fluidului de lucruvulei 0 .4

cm2

s

:=

Recr t 2 32:= numarul Reynolds

Dcrt 4Qi

Recrt vulei:= Dcrt 22.038m=

pentru a avea o curgere laminara aleg din STAS: D N 20m:=

4. Calculul presiunilor de solicitare a circuitului hidraulic:

4.1 caderi de presiune pe conducta de iesire din motorul hidraulic

p _e 3 bar:=presiunea pe iesire din c.h.

Aecil Dcil

2dtija

2( )

4:= Aicil

Dcil2

( )4

:= aria de iesire respectiv de intrate in c.h.

debitul la iesire din c.h.Qe Aecil vcil Qi 1 vcil( )+:= Qe 61.737

liter

min=

nc 7:= numarul de coturi

nrf 4:= numarul de racorduri flexibile

nss 2:= nr supapelor de sens

c 0 .98:= coeficientul pierderilor de sarcina liniarizate la nivelul coturilor

rf 0 .1:= coeficientul pierderilor de sarcina liniarizate la nivelul coturilor

ss 8:= coef. pierderilor de sarcina liniarizate la nivelul supapelor de sens

pf 1:= coef. pierderilor de sarcina la nivelul filtrului

pd 2 bar:= caderea de presiune pe distribuitor

lc 9:= lungimea circuitului hidraulic

nc c nrf rf+ p f+:= 17.488=

17.488=

greutatea specifica 875

kg 9.8m

s2

m3

:= 857.5daN

m3

=


4/8

p lo c_e Qe

D N2

2

g

p d+:= caderea de presiune locala pe circuitul de iesire

p lo c_e 3.012bar=

vue 4Qe

DN2

:= vue 3.275

m

s=

Re_e vueDN

vulei:= Re_e 1637.629= numarul lui Reynolds

e64

Re_e:= e 0 .0 39= coeficientul lui Darcy

caderea de presiune liniara pe conductaplin_e

e vue2

lc

2 g DN:= p lin_e 0.825bar=

p _e plin_e p lo c_e+:= p _e 3.837 bar= caderea de presiune pe conducta

de iesire

4.2 Calculul presiunii la intrare in motorul hidraulic liniar

p_cil p_eAecil

Aicil

Ft

Aicil+ 1

mh:= p _cil 247.448 bar=

nc c nrf rf+:= coeficientul pierderilor de sarcina la nivelul conductei

7.488=

p lo c_i Qi

DN2

2

g

p d+:= p lo c_i 3.056bar=

viteza uleiului hidraulicvu_i

4 Qi

D N2:= vu_i 5.113

m

s=

numarul lui ReynoldsRe_i

vu_i DNvulei

:= Re_i 2556.379=

64

Re_i:= coeficientul lui Darcy

0.025=

p lin_i vu_i2

lc2 g DN:=

p lin_i 1.288 bar= cadere de presiune liniara pe conducta

caderea de presiune pe conducta de intrarep _i plin_i p lo c_i+:= p_i 4.343 bar=

p_sp p _i p_cil+:= p_sp 251.792bar= presiunea de reglare a supapei de protectie


5/8

4.3 Alegerea pompei hidraulice-in functie de presiunea pe supapa si debitul de intrare Qi se alege din catalog o pompa hidraulicade tipul F120x18 cu urmatoarele caracteristici:

Vp 46 .1cm

3

ro t:= nn 1450

ro t

min:= p n 315b ar := vp 0 .9:=

nefQi vp

Vp:= nef 2027.809ro t

min= turatia efectiva a pompei

4.4 Verificarea anticavitationala a pompei pe conducta de aspiratie

pv 0.66bar:= presiunea de vapozirare

pr 1.033 bar:= presiunea din rezervor

Ha 120 c:= inaltimea de aspiratie

dp is to n 2 c:= diametrul pistonasului din pom

Apiston dpiston

2

4:= Apiston 3.142 cm2

= aria pistonasului din pompa

dasp 3 D:= dasp 6 c= diametrul conductei de aspiratie

nc 2:= nr de coturi la 90 de grade

a nc c:= a 1.968= coeficientul pierderilor de sarcina la nivelul conductei de aspiratie

Rea4 Qi

dasp vulei vp:= Rea 878.481= nr Reynolds pe conducta de aspiratie

a75

Rea:= a 0 .0 85= coeficientul Darcy

lasp 1:= lungimea conductei de aspiratie

Aasp dasp

2

4:=

aspApiston

2

Aasp2

a 1( ) alasp

dasp

+

1+:=Aasp 28.274cm

2=

asp 1.0 3=


6/8

3.1 Calculul vitezelor si acceleratiilor a elementelor din pompa

turatia pistonaselornel

Qi

Vp vp:= nel 2155.181

ro t

min=

el 2 nel:= el 225.69rad

s=

18 grad:= unghiul de inclinare a pompei

z 7:= nr pistonaselor

Rel2 Vp

dpiston2 sin ( ) z:= Rel 3.392c=

0

6, 4 ..:=

vpiston ( ) el Rel sin ( ) sin ( ):=

apiston ( ) el 2 Rel sin ( ) co s ( ):=

0 5 10 1510

5

0

5

10

apiston ( )

100

apiston ( )

533.885

462.358

266.942

0

-266.942

-462.358

-533.885

-462.358

-266.942

-0

266.942

462.358

533.885

462.358

266.942

...

m

s2

=vpiston ( )

0

1.183

2.049

2.366

2.049

1.183

0

-1.183

-2.049

-2.366

-2.049

-1.183

0

1.183

2.049

...

m

s

=

pasp ( ) pr apiston ( ) lasp Apiston

g AaspHa+ asp

vpiston ( )2

2 g+

:=


7/8

p asp

2

0.955 bar= pasp 0( ) 1.449 bar= pasp ( ) 0.411 bar=

0 5 10 151.5

1

0.5

0

pasp ( )

105

pasp 6.3( ) 1.449 bar=

este verificata conditia pasp>pv,deci pompa nu intra in cavitatie

5. Calculul supapei de presiune

dls D:= diamentrul de intrare al supapei

p max p _sp 4 bar+:= pmax 255.792bar= presiunea maxima la care se deschide supapa sealege cu 4..6 bari mai mare decat p_sp

Fmax dls

2 pmax

4:= Fmax 803.593daN= forta maxima din arcul supapei

s 8

:=co

1

s:= co 0 .354

=coeficient de debit

ulei

g:=

ScQi

co2 p max

ulei

:=Sc 0.188cm

2= aria de curgere a fluidului

hsSc

dls:= hs 0 .2 99 m= inaltimea de deschidere a supapei

p s 4 bar:= caderea de presiune pe supapa

rigiditatea arculuikd

dls2 p s4 hs

:= kd 420.379daN

cm=

n1 8:= ki 11.6

n1+:= ki 1.2= coef de forma al arcului

ns 6:= nr de spire de alege ns=4 ... 16


8/8

Fa hs kd:= Fa 12.566daN= forta arcului

a 500N

mm2

:=

d2s

2

ki nsFa 8 a

:= d2s 2.147 m=

se adopta: d2s 3 m:= Gs 8150 0 daN

mm2

:=

D m d2s ns:=

nsGs d2s

4

8 D m3 kd

:= ns 3.36 6=

se adopta: na 2:= ni 3:= ns na ni+:= ns 5=

ta1 0 .2 mmD

n1+:= ta1 2.45 m= se alege ta1

actionari hidraulice si pneumatice - proiect

Documents