(517804358) 3 evaluarea incarcarilor1

20
LUCRARE DE DIPLOMĂ Evaluarea încărcărilor 28 EVALUAREA ÎNCĂRCĂRILOR

Upload: pintilie-mihaela

Post on 07-Nov-2015

218 views

Category:

Documents


2 download

DESCRIPTION

evaluare

TRANSCRIPT

LUCRARE DE DIPLOMEvaluarea ncrcrilor EVALUAREA NCRCRILOR

35

Evaluarea ncrcrilor

A. ncrcri permanente:

ncrcrile permanente sunt date de greutatea elementelor de construcie cu caracter permanent i se consider, de regul, ca sisteme de fore date, acionnd static. Forele se aplic cu intensitate constant n timp, pe ntreaga durat de exploatare a unei construcii.Evaluarea ncrcrilor permanente caracteristice i a ncrcrilor permanente de calcul este prezentat n tabelele urmtoare pe baza detaliilor constructive stabilite pentru toate elementele structurale i nestructurale.Greutatea proprie a structurii de rezisten este introdus automat de programul

Axis.

ncrcri din acoperi teras necirculabil ventilat

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valoricaract. [daN/m2]Valoride calcul

1.Tencuial tavan, mortarciment-var17000,01171,3522,95

2.Planeu din beton armatmonolit25000.153751,35506,25

3.Strat de pant beton spumant6000,08481,3564,8

4.Strat de difuzie a vaporilor dincarton perforat-----

5.Barier contra vaporilor, foliepolietilen-----

6.Canale de ventilare-----

7.Termoizolaie polistiren extrudat250,2551,356.75

8.Suport hidroizolaie mortarM100T21000,03631,3585,05

9.Hidroizolaie membranabituminoas cu strat de ardeziereflectorizant tip tegola-----

10.Strat de protecie ahidroizolaiei strat pietri4cm grosime16000,04641,3586,4

TOTAL ACIUNI PERMANENTE572-772.2

ncrcri din atic zidrie din B.C.A

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valoricaract. [daN/m2]Valoride calcul

1.Hidroizolaie--17,51,3523,625

2.Strat de difuzie--

3.Barier de vapori--61,358,1

4.Zidrie din B.C.A7500,25187,51,35253,125

5.Izolaie termica din vatamineral12,50,151,8751,352,531

6.Structur alucobond27000,00513,51,3518,225

7.Placare alucobond12160,0067,31,359,855

TOTAL ACIUNI PERMANENTE233,68-315,47

ncrcri din atic centur din beton armat

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valori caract. [daN/m2]Valori decalcul

1.Hidroizolaie--17,51,3523,625

2.Strat de difuzie--

3.Barier de vapori--61,358,1

4.Centur din beton armat25000,256251,35843,75

5.Izolaie termic din vatmineral12,50,151,8751,352,531

6.Structur alucobond27000,00513,51,3518,225

7.Placare alucobond12160,0067,31,359,855

TOTAL ACIUNI PERMANENTE671,18-906,09

Pentru h=0,85 (zidrie din B.C.A) qd,1=0,85*315,47=268,15 daN/m

Pentru h=0,25 (centur din beton armat) qd,2=0,25*906,09=226,52 daN/m

ncrcarea total din atic : q= qd,1+ qd,2=268,15+226,52=494,67daN/m

ncrcri din planeu curent pardoseal rece

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valoricaract. [daN/m2]Valoride calcul1.Profile metalice de susinere astratului de ipsos carton de tipCD5027000,00513,51,3518.2252.Strat de ipsos carton6000,0137,81,3510,533.Planeu din beton armat25000,153751,35506,254.ap de egalizare din mortarM10021000,03631,3583,055.Plci ceramice + strat de adeziv24000,02481,3564,8TOTAL ACIUNI PERMANENTE507,3-684,86ncrcri din planeu inferior pardoseal rece

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valori caract [daN/m2]Valori decalcul

1.Balast compactat18000,101801,35243

2.Izolaie termic din vatmineral700,2517,51,3523,63

3.Planeu din beton armat25000,153751,35506.25

4.ap de egalizare din mortarM10021000,03631,3585.05

5.Pardoseal rece din gresieceramic+adeziv24000,02481,3564,8

TOTAL ACIUNI PERMANENTE683,5-922,73

ncrcri din balcon

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valori caract. [daN/m2]Valori de calcul

1.Tencuial exterioar dinmortar cu polimeri14000,15701,3594,5

2.Plac din beton armat25000,153751,35506,25

3.ap de egalizare din mortarM10021000,03631,3585,05

4.Plci ceramice+strat deadeziv24000,02481,3564.8

TOTAL ACIUNI PERMANENTE556-750,6

ncrcri din scar

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valoricaract. [daN/m2]Valoride calcul

1.Tencuial intrados M50T18000,01181,3524,3

2.Plac din beton armat25000,153751,35506,25

3.Treapt beton simplu21000,091891,35255.15

4.Plci ceramice+strat de adeziv24000,02481,3564.8

TOTAL ACIUNI PERMANENTE630-850.5

ncrcri din perei exteriori neportanti zidrie de umplutur din B.C.A

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valoricaract. [daN/m2]Valoride calcul

1.Plac ipsos-carton6000,0137,81,3510,53

2.Zidarie din B.C.A7500,25187,51,35253,125

3.Izolaie termica200,1531,354,05

4.Profile metalice de susinerede tip CD5027000,00513,51,3518,225

5.Placare alucobond12000,0067,21,359,72

TOTAL ACIUNI PERMANENTE219-295,65

ncrcri din perei cortin: qk = 20 daN/m2 => qd = 20*1,35 =27 daN/m2

B. ncrcri cvasipermanente perei interiori din gips carton

Nr. crt.Denumirea ncrcrii[daN/m3]Grosimea[m]Valori caract. [daN/m2]Valori de calcul

1.Tencuial interioar17000,01171,3522,95

2.Perete gips carton8,30,1251,03751,351,401

3.Tencuial exterioar M50T17000,01171,3522,95

TOTAL ACIUNI PERMANENTE35,0375-47,301

C. ncrcri variabile

ncrcri utile: cf. SR EN 1991-1-1/2006

Destinaia suprafeei de ncrcare: Cladire comerciala - SHOWROOM, Categoria B.

teras necirculabil: pu = 75 daN/m2 birouri: pu = 150 daN/m2 casa scrii i balcon: pu = 300 daN/m2

ncrcarea din zpad: cf. SR EN 1991-1-3/2005

La proiectarea acoperiurilor, trebuie luate n considerare dou distribuii principale de ncrcare dat de zpad:- ncrcarea dat de zpada neacumulat;

- ncrcarea dat de zpada acumulat;

Pentru situaii de proiectare permanente avem:

is Ce Ct sk

i coeficient de form pentru ncrcarea din zpad pe acoperi;

Ce coeficient de expunere al amplasamentul construciei;

Ct coeficient termic, ;

sk valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe sol;

0 30 => 1, 2

= 0 => 1= 2= 0,8

Ce=1 (expunere partial);

- Ct=1(acoperi cu termoizolaie uzual);- Sk=250daN/m2 zona climatic III localitatea Iai;

is Ce Ct sk

0.8 1 1

250

200daN / m 2

ncrcri date de vnt

Conform codului de proiectare CR 0-2005, aciunea vntului nu se cumuleaz cu aciunea seismic rezultnd clar faptul c, dimensionarea elementelor la solicitri orizontale se va face fie la aciunea vntului, fie din aciunea seismic. Datorit faptului c, greutatea mare a structurilor din beton armat conduce la solicitri importante din aciunea seismic, valoarea forelor orizontale din seism este mult mai mare dect valoarea celor date de aciunea vntului.Se poate concluziona deci faptul c, n cazul construciilor curente din beton armat, dimensionarea elementelor la solicitri orizontale se va face din aciunea seismic iar ncrcrile date de aciunea vntului nu prezint o importan notabil.Din aceste considerente, aciunea vntului nu se justific a fi prezentat n continuare, n cazul unor construcii cu regim mare de nlime, ea putnd fi evaluat conform codului de proiectare NP 082-2004 sau conform SR EN 1991-1-4/2006.

D. ncrcri excepionale: cf. P100/2006:

Aciunea seismic

Amplasament: localitatea Iai

ncrcarea din aciunea sesmic (conformP100-2004):

Pentru proiectarea construciilor la aciunea seismic, teritoriul Romniei este mprit n zone de hazard seismic. Nivelul de hazard seismic n fiecare zon se consider, simplificat, a fi constant. Pentru centre urbane importante i pentru construcii de importana special se recomand evaluarea local a hazardului seismic pe baza datelor seismice instrumentale i a studiilor specifice pentru amplasamentul considerat. Nivelul de hazard seismic indicat n prezentul cod este un nivel minim pentru proiectare.Hazardul seismic pentru proiectare este descris de valoarea de vrf a

acceleraiei orizontale a terenului ag determinat pentru intervalul mediu de recuren de

referin (IMR) corespunztor strii limit ultime, valoare numit n continuare acceleraia

terenului pentru proiectare.

Acceleraia terenului pentru proiectare, pentru fiecare zon de hazard seismic, corespunde unui interval mediu de recuren de referin de 100 ani. Zonarea acceleraiei terenului pentru proiectare ag n Romnia, pentru evenimente seismice avnd intervalul mediu de recuren (al magnitudinii) IMR = 100 ani, este indicat n figura de mai jos i se folosete pentru proiectarea construciilor la starea limit ultim.

Micarea seismic ntr-un punct pe suprafaa terenului este descris prin spectrul de rspuns elastic pentru acceleraii absolute.Aciunea seismic orizontal asupra construciilor este descris prin dou componente ortogonale considerate independente ntre ele; n proiectare spectrul de rspuns elastic pentru acceleraii absolute se consider acelai pentru cele 2 componente.

Metoda forelor seismice statice echivalente

Aceast metod se poate aplica la construciile care pot fi calculate prin considerarea a dou modele plane pe direcii ortogonale i al cror rspuns seismic total nu este influenat semnificativ de modurile proprii superioare de vibraie. n acest caz, modul propriu fundamental de translaie are contribuia predominant n rspunsul seismic total.Fora tietoare de baz corespunztoare modului propriu fundamental, pentru fiecare

direcie orizontal principal considerat n calculul cldirii, se determin dupa cum urmeaz:

36

Fb I

S d (T1 ) m

Fb fora tietoare de baz corespunztoare modului propriu fundamental;

Sd(T1) ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunztor perioadei fundamentale

T1;

T1 perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul ce conine direcia orizontal considerat;m masa total a cldirii calculat ca sum a maselor de nivel mi;

I factorul de importan - expunere;

factorul de corecie care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia;I = 1,0 pentru cldiri aparinnd clasei de importan i de expunere III;

Sd(T1) este un spectru de rspuns inelastic;

Condiiile locale de teren sunt descrise prin valorile perioadei de col (TC) a spectrului de rspuns pentru zona amplasamentului considerat. Formele normalizate ale spectrelor de rspuns elastic pentru componentele orizontale ale acceleraiei terenului, (T),pentru fraciunea din amortizarea critic i n funcie de perioadele de col sunt:

39

Clasa de importan i expunere III

TB 0.07TC 0.7sTD 3a g 0.20 g

Spectrul seismic de rspuns al acceleraiilor este reprezentarea grafic a valorilor maxime ale acceleraiilor unui sistem oscilant cu un grad de libertate dinamic, pentru un cutremur dat n funcie de perioada proprie i de gradul de amortizare al sistemului. Spectrele seismice se determin pe baza accelerogramelor furnizate de laboratoarele seismic specializate. Accelerogramele reprezint graficele de variaie ale valorilor acceleraiei terenului n timp.O reprezentare convenabil a spectrului de acceleraii se obine prin raportarea ordonatelor graficului acestuia la acceleraia maxim a terenului. Se obin astfel aa numitele spectre normalizate de rspuns elastic ale acceleraiei terenului, notate cu (T) ce sunt reprezentate n mod simplificat cu ajutorul a trei perioade caracteristice TB,TC,TD numite perioade de col, deoarece definesc punctele unghiulare dintre cele patru segmente ale graficului simplificat.

Spectre de proiectare

Spectrul de proiectare pentru acceleraii Sd(T) este un spectru de rspuns inelastic care se obine cu relaiile

0 < T TB

Sd ( T )

1q

Tag 1 T

0B

unde,

T > TB

aSd (T ) g

T ) .

(q

Sd(T) - se exprim n m/s2.

T - perioada, n secunde.

q - este factorul de comportare al structurii (factorul de modificare a raspunsului elastic n rspuns inelastic), cu valori n funcie de tipul structurii i capacitatea acesteia de disipare a energiei.Valorile factorului de comportare q sunt indicate pentru diferite tipuri de materiale i de

sisteme structurale n capitolele prezentului normativ.

Valoarea factorului de comportare q poate fi diferit pe direcii orizontale diferite ale structurii, dar clasificarea ductilitii trebuie s fie aceeai indiferent de direcia considerat.Perioada de control (col) TC a spectrului de rspuns reprezint grania dintre zona (palierul) de valori maxime n spectrul de acceleraii absolute i zona (palierul) de valori maxime n spectrul de viteze relative . TC se exprim n secunde.

Formele normalizate ale spectrelor de rspuns elastic pentru componentele orizontale ale acceleraiei terenului, (T), pentru fraciunea din amortizarea critic =0.05 i n funciede perioadele de control (col) TB, TC si TD sunt:

T TB

110(T) T TB

(3.2)

TB