CUPRINSCapitolul 1. Analiza datelor da baz i stabilirea caracterului produciei...pag3 .Capitolul 2. Caracterizarea materialului i alegerea semifabricatului.........pag 4 - 5.2.1. Caracterizarea materialului.................................................................pag4.2.2. Alegerea semifabricatului...................................................................pag5.Capitolul 3. Stablirea succesiunii operaiilor tehnologice............................pag 6.Capitolul 4. Stabilirea succesiunii aezrilor i fazelor pentru operaiilor de preluare mecanic..............................................................................pag7-11.Capitolul 5. Determinarea adaosurilor de preluare i a dimensiunilor interoperaionale......................................................................pag 12.Capitolul 6. Alegerea utilajelor i SDV urilor...............................................pag 13-16.6.1. Alegerea SDV urilor........................................................................pag 14.6.2. Alegerea utilajelor...............................................................................pag 15- 16.Capitolul 7. Determinarea parametrilor operaiilor tehnologice......................pag15-27.7.1. Stabilirea regimurilor de achiere pentru operaiile de strunjire.........pag.16.7.2. Stabilirea regimurilor de achiere pentruoperaia de danturare........pag17-19.7.3. Stabilirea regimurilor de achiere pentru operaia de rectificare a danturii.....................................................................................pag 20.7.4. Stabilirea regimurilor de achiere pentru operaia de mortezare.........pag21-22.7.5. Stabilirea parametrilor de regim la tratamente termice.......................pag23-27.7.5.1. Determinarea parametrilor de regim la tratamentul de clire...............................................................................pag 23 . 7.5.2. Determinarea parametrilor de regim la tratamentul de revenireinalt...............................................................................................pag 24-27.Capitolul 8. Normarea tehnic a operaiilor tehnologice..................................pag 28-35.8.1. Normarea tehnic a operaiilor de strunjire.........................................pag28.8.2. Normarea tehnic a operaiei de danturare..........................................pag 29-30.8.3. Normarea tehnic a operaiei de rectificare a danturii.........................pag31.8.4. Normarea tehnic a operaiei de mortezare.........................................pag 32-34.Capitolul 9. Calculul economic i stabilirea variantei optime de proces tehnologic.............................................................................................pag35.Capitolul 10. Norme de tehnica securitii muncii i protecia mediului.........pag 36-37.Executarea danturii.......................................................................................pag38-40.Bibliografie.1IntroducereRolul acestui proiect este acela de a elabora concret tehnologia de fabricare a unei roi dinate.Pentru realizarea proiectului se parcurg toi paii necesari, pai structurai pe capitole. Ca date de baz sunt: desenul de execuie, mrimea lotului de fabricaie. Se va porni cu caracterizarea materialului i alegerea semifabricatului. Va urma stabilirea succesiunii operaiilor tehnologice, a aezrilor i fazelor de prelucrare mecanic. n capitolul 5 se vor determina adaosurile de prelucrare i dimensiunile interoperaionale.Semifabricatul ales va suferi diverse operaii de prelucrare prin achiere precum: strunjirea, frezarea, mortezarea,rectificarea.n acest scop se vor alege utilajele folosite i SVD urile necesare.Pentru fiecare faz de prelucrare se vor determina parametrii regimului de achiere i timpul normat de munc. Cu ajutorul acestor norme de timp se vor remunera muncitorii i se vor stabili cheltuielile de producie rezultate n timpul funcionrii utilajelor.n final se va face un calcul economic de stabilire a variantei optime de proces tehnologic i se vor stabili normele de tehnic a securitii muncii i protecia mediului.2Capitolul 1. Analiza datelor de baz i stabilirea caracterului producieiPiese de realizat este o roat dinatcilindric cu dini drepi, cu urmtoarele caracteristici de baz:- numrul de dini : z = 34- modulul : mn = 8- cremaliera de referin : 20 - 1.0 0.25- clasa de precizie i joc : 7JC- diametrul de divizare : Dd = 278 mm- nlimea dintelui : h = 16,589 mmRoata dinat este o component a unui subansamblu tip cutie de viteze utilizat n asigurarea treptelor de turaie pentru o main unealt cum ar fi strungul paralel.Condiiile de funcionare sunt normale.Se prescrie pentru roat clasa de precizie 7 corespunztoare unei viteze periferice cu valoarea ntre 10...20m/s. Pentru c roata cupleaz i decupleaz des, se practic raionarea danturii.Materialul piesei este un oel aliat 18MoCrNi13 a crui compoziie chimic este STAS SR EN 10027 - 2006. Oelul este supus unui tratament termic de clire + revenire nalt ( mbuntire )Piesa va fi prelucrat prin strunjire de degroare i finisare,danturare,rectificare i mortezare.Forma constructiv a piesei este destul de simpl. Pe desenul de execuie modul de prescriere al toleranelor i rugozitilor este corect.Conform fiei,unitatea de producie dispune de dotri pentru realizarea unui lot de 250 piese. innd cont de faptul c o pies are masa egal cu 55,8 kg, tipul produciei este de serie mijlocie.Ea necesit att maini-unelte specializate ct i universale. Raportul dintre cele dou categorii estedependent detipul seriei i demrimealotului defabricaie. Acestedou aspecte influeneaz gruparea i amplasamentul mainilor, gradul lor de utilizare i productivitate.Cteva caracteristici ale produciei de serie merit amintite:- nomenclator de produse mediu cu repetare periodic;- respectarea periodic a ncrcrii mainilor-unelte cu aceleai piese- folosirea pe scara larga a sculelor i dispozitivelor speciale- personal cu calificari diferite- aranjareanordineafluxului tehnologicnumai amainilor-uneltemai incarcate, etc.3Capitolul 2. Caracterizarea materialului i alegerea semifabricatului2.1. Caracterizarea materialuluiMaterialul din care va fi confectionat roata dinat este oel aliat 18MoCrNi13.Compoziia chimic a materialului este conform STASSR EN 10027 2006Tabel 2.1.Marca oelului Compoziia chimicC MnSiCrNiMo18 Mo Cr Ni 130,15...0,210,50...0,800,17...0,370,8...1,11,2...1,50,04...0,07Caracteristicile mecanice alematerialului 12MoCrNi13sunt conformSTASSREN 10027-2006 i indicate n tabelul 2.2.Tabelul 2.2.Marca oelului Felul tratam.termicCaracteristici mecaniceSTAS SR EN 10027-2006Limita deCurgereRp 0,2[N/mm2] minRezit la rupRm[N/mm2]Alung. la rupAS[%]minGtuirea la rup.Z[%]minRezil.KCU[J/cm2]minDuritatea HBmax18 Mo Cr Ni 13 C+R 750 980 10 45 49 217Tratamentul termic la care este supus materialul este de clire revenire42.2. Alegerea semifabricatuluiLa alegerea semifabricatului se iau n consideraie factorii constructivi, tehnologici i economici. Se urmrete apropierea ct mai mult a formei i dimensiunilor semifabricatului de forma i dimensiunile piesei finite. Prin aceasta se asigur scderea costului i mbuntirea calitii pieselor.n cazuri obinuite, costul prelucrrilor mecanice este mai mare dect cel al eventualelor modificri ce trebuiesc aduse proceselor tehnologice de execuie a semifabricatelor n vederea reducerii adaosurilor de prelucrare.Totodat, dinpunct devederecalitativ, prinprelucrri mecaniceminime seasigur caliti fizico mecanice ridicate ale pieselor finite (fibraj corect la piesele forjate).O mare importan n alegerea tipului de semifabricat o are tipul produciei. Cu ct crete caracterul producieicu att devinemai rentabilfolosirea unormetodede elaboraremai precise a semifabricatelor.n conformitate cu cele artate mai sus se opteaz pentru un semifabricat forjat de tip inel lrgit pe dorn, semifabricat ce are forma i dimensiunile conform STAS 2171/2-84, prezentat n figura 2.1.Fig. 2.1.Dimensiunile semifabricatului prezint fa de dimensiunile piesei finite, adaosuri i abateri limit. Aceste abateri i adaosuri sunte prezentate in tabelul 2.4.5Diametrul exterior al piesei finiteDimensiunile piesei finite Adaosuri i abateri> 110....150144 14 5 130 (interior) 17 6> 300....320 302 22 6Capitolul 3. Stabilirea succesiunii operaiilor tehnologiceStabilirea succesiunii operaiilor sefacecuajutorul unei metodoclogii prezentat n continuare. Unprimpas este determinarea procedeului final deprelucrare care asigura precizia prescris suprafeei respective.Determinarea succesiunii operaiilor se face inndu-se seama de dimensiunile i configuraia piesei, de suprafaa de prelucrat i de volumul produciei. Se mai ine seama de posibilitile i n unele cazuri de disponibilitile de prelucrare ale atelierului respectiv.Prelucrrile suprafeelor piesei trebuie s se desfoare n ordinea: prelucrri de degroare prelucrri de finisare prelucrri de mare finee.n cadrul prelucrrii unei piese se pot utiliza mai multe variante de procese tehnologice, inndu-se ns seama de unele consideraii cu caracter general:- alegerea semifabricatului cu forma i dimensiunile cat mai aproape de cele cerute pentru piesa finit;- la primele operaii trebuie s se prelucreze acele suprafee care n operaia urmtoare vor servi drept baze tehnologice;- succesiunea operaiilor trebuie s fie stabilit n funcie de necesitatea de a schimba ct mai putin baza de aezare n decursul procesului tehnologic;- operaiile de degroare se efectueaz la nceputul procesului tehnologic;- suprafeelecurugozitatei precizieridicatsefiniseazlaultimeleoperaii de prelucrare, pentru a evita deteriorarea lor n cursul altor prelucrri sau al transportului piesei de la un loc de munc la altul;- suprafeele pentru care se impun condiii severe de precizie a poziiei reciproce se prelucreaz n aceeai orientare i fixare a presei;- succesiunea operaiilor de prelucrare trebuie astfel stabilit nct s se menin, pe ct posibil, aceleai baze tehnologice;- n cazul prelucrrii pe linii tehnologice n flux, volumul de lucrri afectat fiecrei operaii trebuie corelat n ritmul mediu al liniei.6Tabelul 3.1. reprezint toate suprafeele prelucrate ale piesei i a fost ntocmit urmrind desenul de execuie.SuprafataRugozitatea[ m]Ultima operaie de prelucrare mecanic1 6,3 Strunjire exterioar de finisare2 1,6 Rectificat dantur3 1,6 Strunjire interioar de finisare4 6,3 Strunjire frontal de finisare5 6,3 Strunjire frontal de finisare6 3,2 Mortezat canal de panCapitolul 4. Stabilirea succesiunii aezrilor i fazelor pentru operaiile de prelucrare mecanicSuccesiunea aezrilor i fazelor sunt prezentate n tabelul 4.1.Operaia Aezarea Faza Denumirea fazei Schia aezriiI Strunjirea de degroareA123Strunjit frontalStrunjit exteriorStrunjit interiorB 45Strunjit frontalStrunjit exterior7Operaia Aezarea Faza Denumirea fazei Schia aezriiIITratament termic-67ClirePrevenire nalt845...875C450...550CIIIStrunjire de finisareA89101112Strunjit frontalStrunjit exteriorStrunjit nclinat la 15Strunjit interiorStrunjit anfrenB13141516Strunjit frontalStrunjit exteriorStrunjit nclinat la 15Strunjit anfren8Operaia Aezarea Faza Denumirea fazei Schia aezriiIVTrasareA 17Se vor trasa centrele celor trei gauriVGaurireA 18Se vor executa trei gauri M16 cu adancime de 25mm echidistanteVIFrrezareA 19Frezat dantura de degrosareVIIRectificat dantura A 2021Rectificat dantura de degrosareRectificat dantura de finisare9VIIIRectificat danturaA 22Mortezat canal de panaIXControl tehnic final10Capitolul 5. Determinarea adaosurilor de prelucrare i a dimensiunilor interoperaionaleAdaosul de prelucrare Ap este stratul de metal, msurat normal pe suprafata piesei, ce se ndeprteaz la prelucrarea semifabricatului.Adaosul de prelucrarecorect trebuie s asigure stabilitatea procesului de prelucrare, calitatea ridicat a produciei i costul minim.La stabilirea adaosurilor de prelucrare se pot folosi normative elaborate pe baza generalizrii experienei ntreprinderilor. Normativele tin seama de unii parametrii ce caracterizeaz piesa prelucrat i condiiile de prelucrare (dimensiune, material, tip de producie, etc). Elepermit stabilirearapid, pebazaunei soluii unice, aadaosurilor de prelucrare.O alt metod de determinare a adaosurilor de prelucrare este metoda analitic de calcul. Necesit un volum mare de calcul, putnd fi aplicat economic n cazul produciei de mas sau de mare serie.ncazul defalastabilireaadaosurilor deprelucraresefolosesctabeledincri de specialitate.Adaosurile de prelucrare i dimensiunile interoperaionale sunt determinate n continuare i prezentate n tabelul 5.1.Tabel 5.1Nr.CrtOperaia SuprafataFaza Ap[mm]Dnk(dnk)[mm]Dn,k-1(dn,k-1)[mm]Ra[m]TA,K[mm]1 Semifabricat1 forjat 18 320 --- 12,5 63 forjat 12 156 --- 12,5 64+5 forjat 11 119 --- 12,5 62Strunjire de degroare1 strunjit exterior 15,8 304,2 320 6,3 0,2503 strunjit interior 9,8 128,8 119 6,3 0,1904 strunjit frontal 9,8 146,2 156 6,3 0,1905 strunjit frontal 9,8 146,2 156 6,3 0,1903Strunjire de finisare1 strunjit exterior 2 302,2 304,2 6,3 0,0803 strunjit interior 1,2 130 128,8 3,2 0,0304 strunjit frontal 2 144,2 146,2 3,2 0,105 strunjit frontal 2 144,2 146,2 6,3 0,104 Danturare2 frezat degroat 6,49 --- --- 6,3 ---2 frezat finisat 1,00 --- --- 3,2 ---5 Rectificare 2rectificat dantur0,18 --- --- 1,6 ---6 Mortezat 6mortezat canal pan32 --- --- 3,2 0,05211unde:Ap adaos de prelucrareDn,k(dn.k) diametrul nominal al fazei curente KDn,k-1(dn,k-1) diametrul nominal al fazei precedente K-1Adaosul de degroare s-a calculat astfel:- pentru arbori: ad = aSTAS - af- pentru alezaje: Ad = ASTAS - Afunde:- aSTAS, ASTAS = adaosul de prelucrare total standardizat- af; Af = adaosul de prelucrare la operaia de finisareNumerotarea suprafeelor din tabelul 5,1 sunt in conformitate cu notaiile din fig. 3.1Observaii:a. adaosul de prelucrare pentru operaia de mortezare este dat de limea canalului de pan (e); canalul de pan are limea e=20mmb. adaosul deprelucrarepentrurectificareadanturii esteconformtabel 8,23din[2]; a=0,18mmc. metoda de danturare este frezare cu frez melc modul.Se practic att o frezare de degroare ct i una de finisare. Adaosurile de prelucrare pentru operaia de danturare sunt:- pentru fiisare conf. Tabel 8.19 din [2], Af=0,5mm- pentru degroare : 49 , 6 22 f dAmAunde: - m modulul roii dinate -Af adaos de finisared. d. adaosul de prelucrare de finisare pentru suprafaa exterioar (1) este conform tabel 8.49 din [1]e. e. adaosul de prelucrare de finisare pentru suprafaa interioar (3) este conform tabel 8.51 din [1]f. adaosul deprelucraredefinisarepentrusuprafaafrontal(4;5)esteconformtabel 8.48 din [1]g. adaosul de prelucrare de degroare pentru suprafaa (1) este ad = aSTAS af = 12 -2,2 = 9,8 mmh. adaosul de prelucrare de degroare pentru suprafaa (3) este Ad= ASTAS Af = 18 -2,5 = 15,5 mmi. pentru suprafeele frontale (4) i (5) adaosurile de prelucrare de degroare sunt identice, astfel c:mma aaf STASd32621 2 8225 ; 4 12j. primelerubrici aletabelului 5.1sunt completatenconformitatecutabelul 2.4ale acestei lucrriCapitolul 6. Alegerea utilajelor i SDV urilor6.1. Alegerea SDV urilor Pentru o prezentare mai concis a sculelor achietoare se va ntocmi tabelul 6.1.Tabelul 6.1.Scula achietoareSchia CaracteristiciFreza melc modulSTAS 3092/2 - 84- modul: m=5- D = 100mm- d = 32mm- a = 4mm- Z = 10- unghi elice =320Cutit drept pentru degroatSTAS 6376 80 H = 75Hs = 15b x h = 20 x 20mmL = 180 mmr = 2 mmP1013Scula achietoareSchia CaracteristiciCutit frontalSTAS 6382 - 80 = 90b x h = 25 x 25 mmL = 220 mmr = 2 mmP10Cutit pentru interiorSTAS 6384 80 = 75b x h = 25 x 25mmL = 250 mmr = 1 mmP10Cutit drept pentru finisatSTAS 6378 80 = 50 s = 50b x h = 20 x 30 mmL = 220 mmr = 1 mmP10Cutit frontalSTAS 358 67 = 70 s = 20b x h = 16 x 16 mmL = 140 mmr = 0,5 mmRP314Scula achietoareSchia CaracteristiciCutit de mortez pentru canale de panSTAS360 67 1 = 2R = 0,2B x H = 30 x 45 mmb1 = 20 mm = 12 = 10RP3Piatr de rectificat talerTip IISTAS604 76D = 220 mmd = 40 mmd1 = 105 mmd2 = 120 mmd3 = 130 mmH = 17 mmh = 15 mmS = 2 mm6.2. Alegerea utilajelorPentru fiecare operaie de prelucrare se utilizeaz cte o main unealt.Caracteristici ale maini de danturat roi dinate cilindrice P6-30 Pfauter sunt prezentate n tabelul 6.2Tabel 6.2Modulul roii dinate de prelucrat [mm] 1.....8Diametrul maxim al frezei [mm] 195Turaia frezei (reglare continu) [rot/min] 62.....390Avansul radical (reglare continu) [mm/rot] 0,1......175Avansul tangenial (reglare continu) [mm/rot] 0,13.....2,28Avansul axial (reglare continu) [mm/rot] 0,4......6,815Alezajul frezei utilizate [mm] 22; 27; 32; 40; 50; 60Maina unealt de mortezat este prezentat n tabelul 6.3.Tabelul 6.3Tipul MainiiDiametrul mesei [mm]Lungimea cursei [mm]Puterea [kw]Curse duble/minutAvansul [mm/c.d]Transversal CircularZimerman 600 250 2,2 42; 68; 100; 140 - -Raionarea danturii se face cu o main de raionat cu caracteristicile date n tabelul 6.4Tabelul 6.4Tipul mainiiTuraia[rot / min]Modulul roii dinate de prelucrat[mm]PAUL UHLICH.K.G.173013009751........6Tabelul 6.5Tipul mainiiCaractprincipaleTuratia ax.princ.[rot/min]Avansul longitud[mm/rot]Avansul transv.[mm/rot]16Strung normalS.N.400x1500h = 400:750L = 1000:1500P = 7,5 kw12, 15, 19, 24, 30, 38, 46, 58, 76, 86, 120, 150, 185, 230, 305, 330, 480, 600, 765, 958, 1200, 15000,06; 0,12; 0,24; 0,48; 0,96; 0,08; 0,16; 0,32; 0,64; 1,28; 0,10; 0,20; 0,40; 0,60; 1,50; 0,14; 0,28; 0,56; 1,12; 2,24; 0,18; 0,36; 0,72; 1,44; 2,88; 0,22; 0,44; 0,88; 1,76; 3,520,046; 0,092; 0,184; 0,368; 0,796; 0,059; 0,115, 0,226; 0,452; 0,984; 0,075; 0,15; 0,30; 0,60; 1,28, 0,101; 0,203; 0,408; 0,812, 1,634; 0,126, 0,253; 0,500; 1,012; 2,024; 0,17; 0,34; 0,68; 1,56; 2,12Capitolul 7. Detrminarea parametrilor operaiilor tehnologice7.1 Stabilirea regimurilor de achiere pentru operaiile de strunjireParametrii regimurilor de achiere pentru operaiile de strunjire sunt calculai i prezentai ntabelul 7.1. ncele ce urmeaz se va prezenta modalitatea destabilire a regimului de achiere pentru faza 2.a. scula achietoare este un cutit 20 x 20 dr.STAS 6376 80 / P10b. adncimea de achiere2t = 2Amax.degroare = dmax.semif dmin.finisare = (320+3)-(304,2-0,080) = 144-131,12 = 18,88 mmmm t 44 . 9288 . 18 ntruct adncimea calculat repezint valoarea maxim probabil, se adopt prin rotunjire t = 10 mmc. AvansulSe alege din tabelul 9.1 din [1] n funcie de materialul prelucrat, de diametrul piesei, de scul i de adncimea de achiere, avansul:S = 0,6........0,8 mm / rotSe adopt S = 0,7 mm / rot17Din caracteristicile mainii-unelte SN 400x1500 se alege avansul imediat inferior : Sr = 0,64 mm/rotDurabilitatea economic i uzura admis a sculei achietoare se aleg n funcie de seciunea cuitului i carbura utilizat din tabelele 9.10 i 9.11 din [1]:Tec = 90 min hg = 0,6 mmd. Viteza de achiere i turaia pieseiDin tabelul 9.15 din [1] se alege: v = 125 m/min Pentru oel forjat n matri se corecteaz viteza n acelai tabel, cu k1 = 0,85, iar din tabelul 9.40se corecteaz viteza de achiere cuk2=0,97 (infuncie de seciunea transversal a cuitului); cu k3= 0,86 (n funcie de unghiul H = 75). Alt coeficient de corecie al vitezei este k4 = 0,45 (n funcie de rezistena oelului) conform tabelului 9.15.Viteza de achiere corectat va fi:vc = 125 x 0,85 x 0,97 x 0,86 x 0,45 = 39,88 m/minTuraiamin / 76 , 962 . 13188 . 39 1000 1000rotDvn e. Verificarea puterii motorului electric:Din tabelul 9.15 din[1] se alege: Pz = 538 daNDin acelai tabel n funcie de rezistena oelului se alege coeficientul de corecie Kp = 1,43Astfel, PZr = PZ x Kp = 538 x 1,43 = 769,34 daNPuterea real: kwv PNr Zrr34 , 68 , 0 600057 , 39 34 , 7696000Puterea motorului electric al mainii unelte SN 400x1500 este NME = 7,5kwDeci, Nr < NME, rezult c prelucrarea de la faza 2 se poate executa pe SN 400x1500.7.2. Stabilirea regimurilor de achiere pentru operaia de danturare.Parametrii regimurilor de achiere pentru frezarea danturii sunt calculai i prezenta n tabelul 7.2. Se va face un exemplu de calcul pentru faza 18.a. Alegerea mainii unelte Maina unealt se alege din tabelul 19.1 din [5] pentru modulul m =5 grupa a II-a de maini.b. Alegerea sculei achietoareConform STAS 3092/2 84 scula achietoare este o frez melc modul cu un nceput, cu diametrul exterior de 100 mm, m=5, din oel rapid, cu un nceput i lungime L = 100 mm.c. Stabilirea adncimii de achiereConform capitolului V al lucrrii, t = 6,49 mmd. Stabilirea avansului axial18Din tabelul 19.10 din [5] se alege avansul axial Sa la frezarea de degroare a roii dinate cilindrice cu frez melc modul din oel rapid n funcie de materialul roii de prelucrat, de grupa mainii i modul:Sa = 1,5.....2,0 mm/rotAceast valoare va fi corectat cu urmtorii coeficieni de corecie:- coeficientul de corecie funcie de proprietile mecanice ale materialului prelucrat; conform tabel 19.13 din [5] Kms = 0,7- coeficientul de corecie funcie de numrul de nceputuri ale frezei; conform tabel 19.14 din [5] Kks = 1,0- coeficientul de corecie funcie de unghiul de nclinare al danturii; conform tabel 19.12 din [5] Ks = 1,0Sax = Sa x Kms x Kks x Ks = 1,8 x 0,7 = 1,26 mm/rotAvansul axial pentru maina unealt P6-30 Pfauter se regleaz continuu astfel c: Saxr = 1,2 mm/rote. Calculul vitezei de achiereDin tabelul 19.19 din [5] se alege formula de calcul pentru vitez: 1]1

min3125 , 0 33 , 0mS Tv unde:T = durabilitatea sculei. Se alege din tabelul 19.20 din [5]T = 360 minS = avansul [mm/rot]Astfel c: min / 84 , 392 , 1 3603125 , 0 33 , 0m v Coeficienii de corecie ai vitezei sunt:- funcie de duritatea materialului, conform tabel 19.21 din [5]: Kmv = 1,0;- funcie de nclinarea danturii, conform tabel 19.22 din [5] : Kv = 1,0;- funcie de numrul de nceputuri, conform tabel 19.23 din [5]: Kkv = 1,0- funcie de deplasarea Ghifting, conform tabel 19.24 din [5]: Kwv = 1,0;vc = v x Kmv x Kv x Kkv x Kwv = 39,84 m/minf. Calculul turaiei axului principalmin /1000rotDvnfcf, unde: Df diametrul frezeimin / 8 , 12610084 , 39 1000rot nf19Conform caracteristicilor mainii unelte se alege turaia cea mai apropiat inferioar a axului principal: nr = 126 rot/minViteza de achiere recalculat este:min / 58 , 391000mD nvf rr g. Calculul puterii N = CN x 10-3 x SYn x mxn x DfN x vr x KN [kw] unde:S = avansul [mm/rot]M = modulul [mm]Df = diametrul frezei [mm]vr = viteza de achiere recalculat [m/min]KN = coeficient de corecie al puteriiCN = caoeficient care ine cont de materialul prelucratDin tabelul 19.25 din [5] se aleg.CN = 124; YN = 0,9; XN = 1,8; N = -1Conform tabelelor 19.21.....19.24: KN = 1,0kw N 09 , 1 0 , 1 58 , 39 100 5 2 , 1 10 1241 8 , 1 9 , 0 3 Puterea motorului electric din grupa II de maini este NME = 3.....4 kw, astfel c N < NME. Rezult c prelucrarea de degroare a roii dinate se poate realiza pe maina unealt: P6-30 Pfauter.7.3. Stabilirea regimurilor de achiere pentru operaia de rectificare a danturiiParametrii regimului de achiere la rectificarea prin procedeul Maag const n a determina termenii din relaia:( )1]1

+

,_

+ if f id dStfifStdidnrLZ tf conform [4] pagina134unde:- Z = numrul de dini ai roii de prelucrat; Z = 34- nr = numrul de rulri simple ale piesei [rulri / min]Conform tabel 13.6 din [4] nr = 160 rulri/min- id, if = numrul de treceri pentru rectificarea de degroare, respectiv de finisare;pdpf cSif S Aid ; unde:20Ac = adaosul de prelucrare pe un flanc al dintelui;Ac = 0,18 mm, conform tabel 13.7 din [4]Spd; Spf = avansul de ptrundere la rectificarea de degroare, respectiv finisare [mm/trecere]. Conform tabel 13.8 din [4]: Spd = 0,030.....0,075 mm/trecereSpf = 0,005......0,015 mm/trecereSe adopt:Spd = 0,050 mm/trecereSpf = 0,015 mm/trecereif = ifp + ifg => if = 2unde:ifp = ifg = 1- ifp = numrul de treceri la rectificarea de finisare n plin;- ifg = numrul de treceri la rectificarea de finisare n gol.Astfel: treceri id 305 , 015 , 0050 , 0015 , 0 2 18 , 0 - Std; Stf = avansul de trecere la rectificarea de degroare, respectiv de finisare [mm/rulare]Confom tabel 13.9 din [4]:Std = 3,70.......2,95 mm/rulareStf = 1,45.......0,85 mm/rulareSe adopt:Std = 3,50 mm/rulareStf = 1,25 mm/rulare- d, f = timpul de comutare i divizare pentru o trecere de degroare, respectiv de finisare [min]Conform tabel 13.10 din [4] se alege:d = 0,020 min; f = 0,015 mm- L = lungimea total a cursei de rectificare pe direcia dintelui [mm];( ) 20 2cos0+ + h D hBLsunde,B = limea roii dinate; B = 60mm = unghiul de nclinare al danturii; 0 = 0;h = nlimea dintelui; h = 11,25 mmDs = diametrul exterior al pietrei taler; Ds = 220 mm( ) mm L 3 , 157 20 25 , 11 220 25 , 11 20 cos600 + + Parametrii regimului sunt prezentai n tabelul 7.3.217.4. Stabilirea regimului de achiere pentru opera ia de mortezare a. Alegerea mainii unelteMaina unealt de mortezat este de tip Zimerman Werheb. Alegerea sculei achietoareSe alege din STAS 360-67 un cuit de mortez pentru canale de pan, din RP3, cu seciunea 30x45, unghiul de aezare = 12 i unghiul de degajare =10.c. Stabilirea adncimii de achiereLa prelucrarea de mortezare, adncimea de achiere corespunde cu limea cuitului.t = 32 mmd. Stabilirea adncimii de lucru.Din tabel 9.101 din [2] se alege avansul n funcie de rigiditatea sistemului tehnologic, materialul de prelucrat i limea canalului.S = 0,16 mm/c.d.e. Stabilirea durabilitii economice a sculei achietoare Conform tabelului 9.107 din [2] se alege n funcie de seciunea cuitului i materialul de prelucrat:Tec = 75 minf. Stabilirea vitezei de achiereDin tabel 9.112 din [2] se alege viteza n funcie de adncimea de achiere i avansul de lucru:v = 20 m/minDin acelai tabel se alege coeficientul de corecie funcie de rezistena la rupere a materialului prelucrat: K1 = 0,40. Din tabel 9.126 se alege coeficientul de corecie funcie de seciunea cuitului: K2 = 1,04.vc = v K1 K2 = 20 0,4 1,04 = 8,32 m/ming. Stabilirea numrului de curse duble pe minut.( ) min.11000 d cm Lvn+, unde:L = l + l1 + l2[mm]; l1 + l2 = distane de ptrundere i de depire n lungime. Conform tabel 12.46 se alege l1 + l2 = 35 mml = lungimea canalului; l = 60 mm; cgcaVVm , unde:Vca viteza cursei activeVcg viteza cursei de golm = 0,6L = 60 + 35 = 95 mm22( ) min.73 , 546 , 0 1 9532 , 8 1000 d cn +Din caracteristicile mainii unelte se alege:nr = 42 c.d / min( ) ( )min384 , 610006 , 0 1 95 4210001 m m L nvrr+ + h. Verificarea puterii motorului electric.Din tabel 9.112 se alege puterea efectiv Ne = 3,3 kw i coeficientul de corecie n funcie de calitatea i rezistena oelului care se prelucreaz KNe = 0,58.Ner = 3,3 0,58 = 1,914 kwDin caracteristicile mainii unelte se alege NME = 2,2 kw. Deci, Ner < NME. Astfel c faza 23 se poate realiza pe maina unealt Yimerman Werhe.Parametrii regimului de achiere pentru operaia de mortezare sunt prezentai n tabelul 7.4.7.5. Stabilirea parametrilor de regim la tratamentele termice7.5.1 Determinarea parametrilor de regim la tratamentul de clire.a. determinarea temperaturii de tratament, tt.tt = t clire. Conform STAS 791-88 pentru materialul 18MoCrNi13, t clire = 850 - 880CSe adopt tc = 850Cb. Alegerea utilajului de nclzire tm = tt + [ 20 40C]; tm = temperatura de mediu.Se alege un cuptor cu flacr de gaze i tuburi radiante. Tm = 850 + 30 = 880CDin [8] se alege un cuptor cu tc min = 750C i tc max = 950Cc. Determinarea valorii criteriului Biot . RBi , unde: = coeficient global de transfer de cldur151003+ ,_

mTk ; k coeficient ce ine seama de tipul cuptorului.Deci, ( )grad h mKcal C ++ 20153 15100273 88009 , 0 R caracteristica dimensional a piesei:23mmDR 6521302 conductibilitatea termic; = 66 29,42 + 8 2 Kcal/mhgradunde: suma procentual a elementelor de aliere = 44,6 0,0169 tKcal/ mhgradS vedem pn la ce temperatur piesa se comport ca o pies subire:Bi 0,25C ttRBi032850169 , 0 6 , 4410 65 153 Deci: pentru t ( 0 285 )C piesa de tip subire (is)t ( 285 880 )C piesa de tip masiv (2g) Pornind de la ecuaia: F ( tm t ) d = -m c dtse determin timpul de nclzire pentru fiecare caz n parte:1. Pies tip subire: s = 0,125 h 7,5 min2. Pies tip gros: g = 33 mind. Determinarea timpului de meninere, m m = eg + transf.structural ; unde:1. eg timp de egalizare ; eg = F0 eg R2 / a[h] conform [9] pagina 19.F0 eg = kf kT; kf coeficient de form; kf = f ( form, D/2) = 0,80; kT coeficient de uniformizare a temperaturii; kT = 0,32 conform [9] pagina 20 tabelul 1.6.F0 eg = 0,80 x 0,32 = 0,256min 7 , 1 028 , 0033 , 0065 , 0256 , 02 heg2. transf.structural= 0 dup unii autori= cteva secunde dup aliie. Determinarea vitezei de rcire, vr i stabilirea mediului de rcire- se face pe baza diagramei timp temperatur transformares Ct tvtr/ 1 , 960300 850600 minMediul de rcire este ulei.7.5.2Determinareaparametrilorde regimlatratamentul termicde revenire nalt.24a) Determinarea temperaturii de tratament termic.ConformSTAS791-88 pentru materialul 18 MoCr Ni 13 temperatura necesara efectuarii tratamentului termic este de450-650 C. Se adopta tt =550C.b) alegerea utilajului de incalzire .Se alege un cuptor cu flacara de gaze si tuburi radiante .

tm = tt +(20...60C ) = 550+30 =580C Tm =tm + 273 = 580+273=823Cc) stabilirea timpului de incalzire .min 58 978 , 0 lg*** 3 , 20 ht tt tF ac ms cc unde :-m = masa corpului [kg]-c =0,11+08*10-5 t ,conform [8]-F suprafata de schimb de caldura.( )2 22 24* 24*4*d Dd DL F +

,_

+ tm=tc=580C; t0=20C;ts=550Cd) durata de mentinere ,m.PHj=T(c+lgm ), unde :T= temperatura de tratament [k];c = constanta dependenta de procentul de carbon; c 18.PHj- se stabileste in functie de compozitia chimica si caracteristicile mecanice obtinute.PHj =823 (18+lnm) astfel m=2,4 h.e) se recomanda o racirein aer (racire lenta) .2526Tabel 7.1FazaScula achiet.STAS-ultmmiAvansul [mm/rot] Viteza[m/min]Turaia [rot/min]VcrFora [daN]Puterea [kw]Slim Ks Sc Sr Vtab Kv Vc n nr Pz Kp Pzr Nr NME16382-804 1 0,5...1,0 0,8 0,64 0,60 157 0,31 48,64 119,1 96 39,2 336 1,43 480,5 3,92 7,526376-806 1 0,6...0,8 1,0 0,7 0,64 125 0,32 39,88 96,76 96 39,57 538 1,43 769,3 6,34 7,536384-807 1 0,6...0,8 1,0 0,6 0,56 97 0,33 31,9 140 120 27,33 610 1,43 872,3 4,96 7,546382-804 1 0,5...1,0 0,8 0,64 0,60 157 0,31 48,64 119,1 96 39,2 336 1,43 480,5 3,92 7,556376-806 1 0,6...0,8 1,0 0,7 0,64 125 0,32 39,88 96,76 96 39,57 538 1,43 769,3 6,34 7,58358-671 1 0,03...0,06 1,0 0,06 0,059 162 0,20 32,63 103,8 96 30,15 8 1,43 11,52 0,07 7,596378-800,6 1 0,12...0,24 1,0 0,2 0,2 253 0,32 82,25 201,4 185 75,55 25 1,43 35,75 0,38 7,5106376-802,4 1 0,6...1,0 1,0 1,0 0,96 130 0,29 38.26 93,68 76 31,03 350 1,43 500,5 3,23 7,5116384-801,25 1 0,03...0,06 1,0 0,06 0,06 200 0,28 55,92 273,3 230 54,2 24 1,43 34,32 0,38 7,5126376-800,5 1 0,40...0,65 1,0 0,65 0,64 233 0,38 89,12 378,2 305 71,8 33 1,43 47,2 0,7 7,513358-671 1 0,12...0,24 1,0 0,19 0,184 102 0,20 20,54 65,4 58 18,2 34 1,43 48,96 0,18 7,5146378-800,6 1 0,12...0,24 1,0 0,2 0,2 253 0,32 82,25 201,4 185 75,55 25 1,43 35,75 0,56 7,5156376-802,4 1 0,6...1,0 1,0 1,0 0,96 130 0,29 38,26 93,68 76 31,03 350 1,43 500,5 3,23 7,5166376-800,5 1 0,40...0,65 1,0 0,65 0,64 233 0,38 89,12 378,2 305 71,8 33 1,43 47,2 0,7 7,527Tabelul 7.2FazaScula achietSTAS-ult[mm]Avansul [mm/rot] Viteza [m/min]Turatia [rot/min]vrPuterea [kw]Sa lim Ks Sac Sar v Kv vc nf nr N NME18 3092/2-84 6,49 1,5...2,0 0,7 1,26 1,2 39,84 1,0 39,84 126,8 126 39,58 1,09 3..419 3092/2-84 0,5 0,7...0,85 0,7 0,56 0,5 72,3 1,0 72,3 230,2 230 72,25 0,86 3..4Tabel 7.3FazaScula achietSTAS-ulAc [mm]Avansul [mm/rulare]nr [rulari] L ]mm] [min] iSt lim Str Sp lim Spr21 604-760,183,70...2,95 3,50 0,030...0,075 0,050160 157,30,020 322 604-76 1,45...0,85 1,25 0,005...0,015 0,015 0,015 2Tabelul 7.4FazaScula aschietSTAS-ult[mm]iAvansul [mm/c.d.] Viteza [m/min]Turatia [c.d./min] vrPuterea [kw]S lim S Sr Vtab Kv vc n nr Ne KNe Ner NME23 360-67 20 1 0,16...0,18 0,16 0,16 20 0,416 8,32 54,73 42 6,384 3,30 0,58 1,914 2,228Capitolul 8.Normarea tehnicaa operatiilor tehnologice. 8.1 Normarea tehnica a operatiilor de strunjire .normele de timp pentru fiecare fazaa operatiilor de strunjire sunt calculate si prezentatein tabelul 8.1.(anexat ).Se va face un exemplu de calcula normei tehnice de timp pentru faza 1.a) Stabilirea timpului de baza ,Tb.In cazul strunjirii frontale, timpul de baza se va calcula conformschemei de prelucrare.in sl l ln Si LTb** **2 1 + + l=(D-d)/2 [mm]; l1= (0,5...2) [mm]; l2=(0,5...2) [mm] .Se adopta:l1= 1 mm ; l2= 1mm ; l= (302-130)/2 = 172 mmastfel:Tb=(1+1+172)/0,60*96= 3,02 minb) Stabilirea timpului ajutator, Ta.b1)Timpul de prindere si desprindere a semifabricatului tp,d.Conform tab .12.9.din [1] ,tp,d= 0,26 min pentru operatia I.Avind in vedere ca operatia I are trei faze atunci pentru o faza tp,d=0,26/3=0,086 min.b2) Timpul ajutator pentru comanda masinii.Comform tabelului 12.21 din [1],el are urmatorea componenta :-pentru apropierea sau retragereasculei 0,03*2=0.06 min ;-pentru potrivirea sculei la dimensiune 0,03 min;-pentru cuplarea avansului 0,02 min;-pentru cuplarea sau decuplarea miscarii de rotatie a axului principal 0,02*2=0,04 min.ta1 = 0,06+0,03+0,02+0,04 = 0,15 min.b3 ) timpul ajutatorlegatde faza.Conform tabelului 12.22 din [1] , acesta are urmatoarea componenta :-pentru deplasareamanualaa sanieiprincipale 0,04 min;-pentru deplasareamanualaa sanieitransversale0,05 min ;-pentru fixarea sau sablireasaniei 0,05 min.ta2= 0,04+0,05+0,05=0,14 min29 b4) Timpul ajutator pentru masuratori de control.Conform tabelului 12.24 din[1]pentru masurarea cu sublerul ta3=0,18 min.Ta= tai+tp,d=0,15+0,14+0,18+0,086=0,56 minc)Timpul de deservire ,Td; c1) Tmpul de deservire tehnica.Conform tabelului 12.26 din [1]:Td,t=2/100*Tb=2/100*0,73=0,015 min. c2) Timpul de deservire organizatorica.Conform aceluiasi tabel :( ) min 012 , 010056 , 0 73 , 01001,+ + a b o dT T t Td=td,t+td,o=0,015+0,012=0,027 mind)Timpul de odihna si necesitati firesti ,to,n.Conform tabelului 12.27 din [1]:To,n=3/100(Tb+Ta)=3(0,73+0,56)/100=0,036 mine)Timpul de pregatire incheiere ,Tp,i :conform tabelului 11.18 din [1] :tp,i1-pentru primirea si studierea documentatiei ,examinarea materialului ,sculelor,despozitivelor si aparatelor de masura :tp,i1=4,80 min.tp,i2-cedepinde de modul de prindere a piesei :tp,i2= 6,13 minTimpul de pregatire incheiere pentru operatia I este :Tp,i= 4,80+6,13=10,93 min. Pentru faza 1Tp,i=10,93/3=2,186 minf) Norma tehnicade timp pentru faza 1 /piesa :NT=Tb+Ta+Td+to,n+Tp,i/n=0,73+0,56+0,027+0,036+2,186/80=1,38 min8.2 .Normarea tehnica a operatiei de danturare.Valorile normelor de timppentru fazele de frezare a danturii sunt prezentate in tabelul 8.2.In continuare se vaexemplifica determinarea normei de timp pentru faza 18:a)determinarea timpului de faza ,TbConform tabelului 12.7 din[2] relatia de calcul aTb este:[ ] min * *2 * *2 1i zn sl l lTb+ +,unde:l= lungimea dintilor ; l=60 mm 30l1= distanta de patrundere a frezei ;l2=distanta de depasire a frezei;s= avansul frezei la o rotatie a semifabricatului;n =turatia frezei;q=numarul de inceputuri al frezei melc;z= numarul de dinti ai rotii dintate;i= numarul de treceri.Comform tabelului 12.8 din[2] ,l1+l2=31,8mmastfel : Tb=(4*60+31,8)*24*1/(1,2*126*1)=43,14 minSe face precizarea ca se prelucreaza cite 4 roti simultan.b)determinarea timpului ajutator ,Ta..b1) Timpul de prindere si desprindere al pieseitp,d.este conform tab .12.26.din [2] ,tp,d= 1,5*4=6 min;b2) Timpul ajutator pentru cuplarea sau decuplarea miscarii principale .Comform tabelului 12.34 din[2]ta1=0,04*2=0,08 min;b3)timpul pentrucuplareasaudecuplareaavansului delucru; esteconformtab.12.26.din [2] , ta2=0,04*2=0,08 min:b4) timpul pentrudeplasarea manuala a mesei masini; , ta3=0,020 min;b5) timpul pentru fixarea mesei masinii ;ta4=0,05 min;b6) timpul pentrupornirea si oprirea sistemului de racire; ta5=0,04*20= 0,08 min;Ta= tp,d+ tai=6+0,08+0,08+,0,20+0,05+0,08= 6,49 min.c) stabilirea timpului operativ, Top.Top=(Tb+Ta)/4 , pentru o singura piesaTop=(43,14+6,49)/4=12,4 min d)Determinarea timpului de deservire tehnica si organizatorica ,Td.Conform tabelului 12.40 din [2]: Td=Tb/4*2,5/100+Top*1/100=2,5/100*43,14/4+1/100*14,4=0,40 mine) Determinarea timpului de odihna si necesitati firesti,Ton. Conform tab.12.40.din [2] Ton=3T0p/100=3*12,4/100=0,37 min;f) Stabilires timpului de pregatire incheiere , Tp,i.conform tab .12.13.din [2]t1= timpul mpentru prindere pe dorn , t1=19 min;t2= timpul pentru primirea si pedareadocumentatiei ,t2=10min;t3= timpul pentru reglarea masinii taierea danturii drepte , t3=4,0 mint4= timpul pentru montarea si demontarea sculei aschietoare, t4= 7,5 min;t5= timpul pentru montarea si demontarea dornului port-freza ,t5=2,5 min;Tp,i= ti=19+10+4+7,5+2,5=43 ming) Timpul normat pentru realizarea unei singure piese,Tnva fi:31Tn=Top+Td+Ton+Tpi/n=12,4+0,40+0,37+43/80=13,7 min8.3 .Normarea tehnica a operatiei de rectificare a danturii .In tabelul 8.3 este prezentata valoarea normei de timp pentru rectificarea danturii.a)determinarea timpului de baza ,Tb.La rectificarea rotilor dintate cilindrice prin procedeul Maag,Tb se determina conform [4] cu relatia:( ) [ ] min . * *1]1

+ +

,_

+ if idstfifstdldnrLZ Tf d b Toti termenii au fost explicati si calculati in capitolul 7al acestei lucrari.( ) [ ] min . 76 , 85 2 * 015 , 0 3 * 020 , 025 , 1250 , 3332031834 1]1

+ + ,_

+ bTb) determinarea timpului ajutator ,Ta;Ta-se compune din timpul ajutator partial :-ta1 timpul pentru prindereasi desprindereapiesei;-ta2 timpul legat defaza ;-ta3 timpul pentru masuratori de control ;Conform tabelului 13 .20 din [4]:ta1 + ta2 =3,0+0,1= 3,1 minConform tabelului13.21 din[4]:ta3=4*0,32=1,28 min Ta= tai =3,1 + 1,28 =4,38 minc)Determinarea timpului operativ , Top.Top = Tb + Ta = 85,76 + 4,38 = 90,14 mind)Deteminarea timpului deservire tehnica, tdt.Comform tabelului 13.26 din[4], tdt =6/100 * Tb.tdt = 6/100 * 85,76 =5,14 mine)Determinarea timpului de deservire organizatorica , tdo.Conform aceluiasi tabel,tdo=0,03*Top.

tdo=0,03*90,14=2,70 minf)Determinarea timpului de odihna si necesitati firesti,ton. Conform aceluiasi tabel,ton=0,04*Top..Ton=0,04*90,14=3,60 min.32g)Determinarea timpului de pregatire-incheiere,Tpi.Conform tabelului13.29 din[4];Tpi=85+7+4+2=98 min.h)Stabilireanormei tehnice de timp.Nt=Tb+Ta+tdt+tdo+Ton+Tpi/nNt=85,76+4,38+5,14+2,70+3,60+98/250=101,97102 min.8.4 .Normarea tehnica a operatiei de mortezare a canalului de pana.Norma de timp pentruoperatiade mortezare este data in tabelul 8.4. Aceasta s-a determinat in modul urmator:a) Timpul de baza ,Tb.Tb= H/n*s [min], conform [3], unde : H - adincimea de aschiere; H= 20 mm;n -numarul de curse duble ;s avansul de lucru . Tb =20/(0,16*42)=2,97 minb) timpul ajutator,Ta.Are valoarea data de sumaurmatorilor timpi ajutatori:-ta1timpul pentruprinderea si desprinderea piesei.coformtabelului 6.20din[4] pentru prinderea pe masa prin surub si brida,ta1= 0,95 min;-ta2 timpul pentru comanda masinii- unelte.Conform tabelului6.22 din[4] acesta are urmatoarele componente:-apropierea piesei de cutit 100mm: 0,10 min;-rotirea cu 60 apiesei:0,16 min;-cuplarea avansului :0,03 min;-schimbarea vitezeide lucru:0,08min;-scimbarea lungimi cursei: 0,13 min;-montarea si demontarea cutittului:0,70 min.ta2= 0,10+0,16+0,03+0,08+0,13+0,70=1,2 min.--ta3=timpul pentru operatii de control.Conform tabelului6.24 din[3] ,pentru masurareacu sublerulsi sublerul de adincime;-ta3= 0,16+0,21 =0,37 min.-ta4= timpul specific fazei de lucru.Conform tabelului 6.27 din[3] , -ta4= 0,19 min.Ta= tai= 0,95+1,2+0,37+0,19=2,71 min.c) Timpul operativ, Top;Top= Tb+ Ta=2,97+2,71=5,68 min.d) Timpul de adaos(tdt+ tdo+, ton).Conform tabelului 6.29 din [3] :tdt -timpul de deservire tehnica;tdt =5/100Tb=5/100*2,97=0,15 min33tdo- timpului de deservire organizatorica;tdo=Top/100=5,68/100=0,057 min.ton- timpului de odihna si necesitati firesti;ton=3,5/100*Top=3,5/100*5,68= 0,20 min.e) timpului de pregatire-incheiere,Tpi;Se alege conf tabelului 6.2 dni[3]Tpi= 7,0+6,0+1,80=14,80 min.f) norma tehnica de timp, Nt;Nt=Tb+Ta+tdt+tdo+Ton+Tpi/nNt=2,97+2,71+0,15+0,057+0,20+14,80/250=6,14 minNormatehnicadetimpnecesaraexecutarii unei singurepieseprinprelucrarilede aschiere este:Nt= 22.08 + 54.8 + 102 + 6,14= 185.02 min34Tabel 8.1.Tabel 8.2Tabelul 8.3OperatiaFaza Elementele regimului de achiere Elementele normei de timpNTAci nrL StSpTbTaTdtonTpi/ nVI 21 0,18 3 160 157,3 3,50 0,050 60,13 4,38 5,53 2,58 1,225 7422 2 1,25 0,015Tabelul 8.4Operaia Faza Elementele regimului de achiereElementele normei de timp NTVIIi t s n v TbTaTdtonTp2 / n23 1 20 0,16 42 6,384 2,97 2,71 0,20 0,20 0,185 6,27Operaia FazaElementeleregimului de achiereElementele normei de timpNTi t f n v TbTaTdtomTpi / nI1 1 4 0,60 96 39,2 0,73 0,56 0,027 0,036 0,027 1,382 1 6 0,64 96 39,57 0,77 0,67 0,028 0,04 0,027 1,443 1 7 0,56 120 27,33 1,04 0,66 0,036 0,048 0,027 1,814 1 4 0,60 96 39,2 0,64 0,6 0,024 0,033 0,027 1,235 1 6 0,64 96 39,57 0,32 0,62 0,014 0,032 0,027 1,01III8 1 1 0,059 96 30,15 5,65 0,52 0,174 0,184 0,018 6,549 1 0,6 0,20 185 75,55 1,13 0,63 0,04 0,051 0,018 1,8710 1 2,4 0,96 76 31,03 0,07 043 0,007 0,02 0,018 0,5511 1 1,25 0,06 230 54,2 4,78 0,63 0,15 0,16 0,018 5,7412 1 0,5 0,64 305 71,8 0,005 0,43 0,004 0,016 0,018 0,4713 1 1 0,184 58 18,2 2,72 0,625 0,087 0,098 0,018 3,5514 1 0,6 0,20 185 75,55 0,54 0,625 0,021 0,033 0,018 1,2415 1 2,4 0,96 76 31,03 0,07 0,445 0,007 0,02 0,018 0,5516 1 0,5 0,64 305 71,8 0,005 0,445 0,004 0,016 0,018 0,48Operaia FazaElementeleregimului de achiereElementele normei de timpNTi t s n v TbTaTdtomTpi/ nV18 1 6,49 1,2 126 39,58 10,14 1,99 0,40 0,37 0,54 13,719 1 0,5 0,5 230 72,25 14,18 1,99 0,51 0,47 0,54 17,3235Capitolul 9. Calculul economic i stabilirea variantei optime de proces tehnologicEficiena unui proces tehnologic se apreciaz prin diferii indicatori tehnico economici.Unul dintre indicatori este indicatorul timpului de baz, Kb. Se utilizeaz mai ales pentru aprecierea eficienei prelucrrilor mecanice la maini unelte.Conform [10]: Kb = Tb / Top;unde:Tb = timpul de bazTop = timpul operativ; Top = Tb + TaTa = timpul ajuttorTabelul 9.1 prezint Kb pentru diferite prelucrri.Tabel.9.1Felul prelucrrii Kb (usual) Kb(calculat)Prelucrari pe SN 400x1500 0,55.......0,65 0,7Tierea dinilor 0,73.......0,85 0,88Rectificarea danturii 0,60.......0,80 0,93Valorile uzuale ale Kb sunt conform tabelului 1.6. din [10]Valorile Kb s-au calculat astfel:a. pentru prelucrri pe SN 400x15007 , 036 , 2647 , 18min 89 , 7min 36 , 26 min 47 , 18 b aop bK TT Tb. pentru danturare88 , 02 , 28965 , 24min 235 , 3min 2 , 28 min 965 , 24 b aop bK TT Tc. pentru rectificarea danturii93 , 021 , 6413 , 60min 08 , 4min 21 , 64 min 13 , 60 b aop bK TT TSepoatetrageconcluziacindicatorii timpului debazcalculai auvalori mai mari decat cei usuali. Asta inseamn c timpul ajuttor are o pondere mai mic fa de timpul de baz n timpul operativ.36Timpul ajuttor arencomponenasatimpul deprindere-desprindereapiesei, timpii ajuttori legai de masina-unealt pentru reglarea sculei la dimensiune, legai de msurri de control, etc. Aceti timpi sunt mai mici comparativ cu cei usuali, astfel c procesele tehnologicedeprelucrareprinachiereanalizateseconsiderafi eficientedinpunct de vedere tehnico-economic. Procesele au o continuitate a funcionrii mainii-unelte bun.Capitolul 10. Norme de tehnica securitii muncii i protecia mediuluiNormele specifice de seciritate a muncii pentruprelucrarea metalelor prinachiere cuprind msuri de prevenire a accidentelor de munc i bolilor profesionale specifice activitii de prelucrare a metalelor prin achiere pe maini-unelte acionate electric, hidraulic, pneumatic, etcMsuriledeprevenirecuprinsenprezentelenormeaucascopeliminareafactorilor periculoi existeni n sistemul de munc, proprii fiecrui element component al acestuia.n continuare vor fi prezentate cteva norme pentru prelucrarea metalelor prin achiere.La prelucrarea metalelor prin strunjire vor fi avute n vedere normele:- fixareacuitelordestrungnsuport sevafaceastfel nct nlimeaciitului s corespnd procesului de achiere;- parteadincuit careiesedinsuport nuvadepi de1,5ori nlimeacorpului cuitului pentru strunjirea normal- piesele deprelucrat vor fi fixate binenuniversal sauintre varfuri si perfect centrate, pentru a nu fi smulse- la fiarea si scoaterea pieselor din universal, se vor utiliza chei corespunztoare, fr prelungitoare din eav sau alte parghii.- la cuitele de strung prevzute cu plcue din carburi metalice se vor controla cu atenie fixarea plcuei pe cuit precum i starea acesteia- angajarea cuitului n material va fi fcut lin, dup punerea n micare a piesei de prelucrat.- la sfritul prelucrrii se va ndeprta mai intai cuitul i apoi se va opri maina- seinterziceaezareasculelor i pieselorpeplatoudacutilajul esteconectat la reeaua electric din alimentareLa prelucrarea metalelor prin fixare vor amintite spre reinere normele:- nainte de fixarea frezei se va verifica ascuirea acesteia, dac aceasta corespunde materialului ce urmeaz a se prelucra, precum i regimului de lucru indicat n fia de operaie- dup fixarea si reglarea frezei se va regla i dispozitivul de protecie, astfel nct dinii frezei s nu poat prinde minile sau mbrcmintea lucrtorului n timpul lucrului- fixarea pieselor pe maina de frezat se va executa cu diapozitive speciale de fixare sau in menghin- se interzic improvizaiile pentru fixarea pieselor- la operaia de frezare, cuplareaavansului se va face normal dup pornirea frezei- la oprirea mainii de frezat, se va decupla mai intai avansul, apoi se va opri freza37- in timpul functionrii mainii de frezat, nu este permis ca pe masa ei s se gseasc scule sau piese nefixate- in timpul inlocuirii rotilor de schimb, masina de frezat va fi deconectata de la retea.La prelucrarea metalelor prin rabotare, mortezare, se vor avea in vedere norme ca:- nainte de fixarea cuitului in suport se vor verifica ascuirea si profilul cuitului- naintea pornirii mainii se va verifica fixarea sculei si a piesei si se va controla s nu rmana chei sau piese nefixate pe masa masinii- naintea nceperii lucrului la masinile de rabotat si mortezat , dup pornirea acestora, se vor executa curse de mers in gol pentru verificarea functionrii.La prelucrarea metalelor prin poliyare ;i rectificare vor fi avute in vedere norme ca:- montarea corpurilor abrazive pe maini se face de ctre persoane bine instruite i autorizate de conducerea unitii s execute astfel de operaii- fixarea corpului abraziv va asigura o centrare perfect a acestuia n raport cu axa de rotaie- corpurile abrazive cu diametrul exterior mai mare de 350 mm se fixeaz cu flane cu butuc- momentul de strngere al piuliei centrale la corpurile abrazive cu lezaj mic este cel indicat n STAS 6177/1-87 i STAS 9092/1-83- nu este admis lrgirea gurii prin spargere cu dli- lamontajul corpurilor abrazive, ntreacesteai flanseintroducgarnituri de carton presat ale cror dimensiuni sunt conform STAS 6177/1-87- nuestepermisutilizareapemaini acorpurilor abrazivealecror turaiesau viteze periferice nu sunt inscripionate- mainile care utilizeaz corpuri abrazive nu se vor porni dac corpul abraziv este in contact cu piesa de prelucrat- contactul cu piesa se va realiza lent i prograsiv- n timpul lucrului va fi avitat uzura neuniform a corpului abraziv, procedandu-se imediat la corectarea (diamantarea) sau nlocuirea celui uzat- reglareasuportilorivizierelor de protecie vafiexecutat cucorpulabraziv n stare de repaus- nainte de nceperea lucrului, la fiecare montare pe main, corpurile abrazive vor fi ncercate la rotirea n golPrezentelenormeseaplicntoateunitileeconomicencareexistactivitateade prelucrareametalelorprinachiere, indiferent deformadeproprietateasupracapitalului social i de modul de organizare a acestora.Respectarea coninutului acestor prevederi nu absolv agenii economici de rspundere pentru prevederea i asigurarea oricror alte msuri de securitate a muncii, adecvate condiiilor concrete de desfurare a activitii respective.38Executarea danturiiRoile dinate cu dantura dreapt sau inclinat se execut n dou variante diferite. Prima variant cu generatoarea materializat pe muchia achietoare a sculei (metoda copierii) sau cu generatoarea cinematic (metoda de rulare-rostogolire). Prelucrarea cu generatoarea materializatserealizeazprinfrezare, mortezarei broare, cel mai rspndit procedeu fiind frezarea prin copiere cu freze disc modul sau cu freze deget modul. Ele sunt recomandate la prelucrarea roilor dinate cu modul mare (m20). Prelucrarea cu generatoarea cinematic se realizeaz prin frezare cu frez-melc sau prin mortezare cu cutit-roat sau cu cutit-cremalier.Pentru situaia de fa, avnd n vedere c producia este de serie mijlocie i modulul roii este m=5, cel mai indicat mod de prelucrare a danturii este prelucrarea prin frezare cu frez-melc.n capitolul 6 al acestui proiect s-a ales conform STAS 3092/2-84, scula achietoare, o frez melc monobloc cu un nceput i maina-unealt pentru daturat tip P6 30 Pfauter.Metodadedanturareesteunacuduvuzarecontinu, cugenerareindirectadanturii, dup principiul dreptei mobile.Micrile de lucru sunt date n figura 11.1frezapiesanpl1Sll Ll2Figura 11.139L = l + l1 + l2 [mm]l1 = distana de intrarel2 = distana de ieirel = limea semifabricatuluiFreza-melc execut micarea principal de rotaie (nf), iar piesa realizeaz micarea de avans circular (np) ca o component a micrii de rulare.Profilul danturii se obine prin deplasarea frezei-melc cu avansul Sl (avans longitudinal) n lungul generatoarei semifabricatului. Cursa pe direcia avansului longitudinal trebuie s in seama de faptul c profilul corect se obinenumai dup ce scula achietoare a ieit complet din angrenare cu semifabricatul.n timpul de fa, fiind o pies de tip alezaj, bazarea se face pe dorn avnd grij ca suprafaa frontal de reazem s fie aceea care a fost prelucrat dintr-o singur prindere cu alezajul.n timpul prelucrrii, axa frezei-melc trebuie s fie nclinat fa de axa semifabricatului n funcie de unghiul de nclinare a elicei frezei i unghiul al nclinrii dinilorRoata dinat care trebuie prelucrat are dantura dreapt (ung. =0) astfel c unghiul de nclinare al frezei este egal cu unghiul conform figurii 11.2.axa semifabricatuluiaxa frezeifigura 11.2Roile dinate care lucreaz la turaii mari (cumeste i cazul de fa), necesit o prelucrare de finee a danturii. De obicei se practic rectificarea danturii se poate face prin dou procedee:a. cu o singura piatra abraziva procedeul Nilesb. cu dou pietre taler procedeul Maag40Se opteaz pentru rectificarea danturii prin procedeul Maag. Cremaliera generatoare este materializatcuajutorul suprafeelor frontaleadoupietretaler, carepot rectificafie flancurile aceluiai gol, fie alte dou flancuri neomoloage ale danturii.Miscrile de lucru sunt urmtoarele:I micarea principal de rotaie ( de achiere)II micarea de avans rectiliniu alternativ n lungul dintelui executat de piesIII i IV micri de reluareV micare de divizareCaracteristic condiiilor de exploatare la care este supus roata dinat ce face obiectul proiectului defaestefaptul ceacupleazsi decupleazdes. Caurmaresepractic raionarea danturii, adic rotunjirea feelor frontale ale dinilor.Astfel, pentru realizarea danturii roii dinate se fac urmtoarele operaii:1. frezarea danturii cu frez melc. Se va face o frez de degroare i una de finisare2. raionarea danturii pe maina de raionat3. rectificarea danturii. Se va face o rectificare de degroare si un de finisare41Bibliografie1. A. Vlase.a. Regimuri deachiere, adaosuri deprelucrarei normetehnicede timp, volumul 1, Editura tehnic, Bucureti 19852. A. Vlase.a. Regimuri deachiere, adaosuri deprelucrarei normetehnicede timp, volumul 2, Editura tehnic, Bucureti 19853. C.Pico .a. Normarea tehnic pentru prelucrri prin achiere volumul 1, Editura Tehnic, Bucureti 19824. C.Pico .a. Normarea tehnic pentru prelucrri prin achiere volumul 2, Editura Tehnic, Bucureti 19825. C.Pico .a. Proiectarea tehnologiei de prelucrearre mecanica prin achiere, Editura Universitas, Chiinu 19926. A. Vlase .a. Calculul analitic al regimurilor de achiere la rabotare i mortezare I.P.B., 19837. A. Vlase .a. Calculul analitic al regimurilor de achiere rectificare I.P.B., 19838. Popescu N. Tehnologia tratamentelor termice Editura Tehnic, Bucureti 19749. Crti I. Tratamente termice tehnologice i utilaje, I.P. Timioara 197910.D.D. Raeev.a. Tehnologia fabricrii i reparrii utilajului tehnologic Editura didactic i pedagogic, Bucureti 198311. G.S. GeorgescuIndrumtor pentruatelieremecanice, Edituratehnic, Bucureti 197812.Norme specifice de securitate a muncii pentru prelucrarea metalelor prin achiere editat deMinisterul Muncii i Proteciei sociale, Departamentul Proteciei Muncii, volumul 1, 199442