42138896 nte 401-03-00 metodologie privind deter min area sectiunii economice a or in instalatii...

8/3/2019 42138896 NTE 401-03-00 Metodologie Privind Deter Min Area Sectiunii Economice a or in Instalatii Electrice de Distri

1/60

METODOLOGIE PRIVIND DETERMINAREA SECIUNII

ECONOMICE A CONDUCTOARELOR N INSTALAII

ELECTRICE DE DISTRIBUIE DE 1 - 110 kV

Indicativ NTE 401/03/00

Aprobat prin Decizia nr.269 din 4.06.2003 a Preedintelui ANRE


2/60

nlocuiete PE 135/1991

C U P R I N S

Pag.

Cap.I Scop 3

Cap.II Domeniu de aplicare 3Cap.III Definiii i abrevieri 4Cap.IV Acte normative conexe 7Cap.V Condiii de determinare a seciunii conductoarelor 8Cap.VI Modul de determinare a seciunii economice pentru linii noi 9Cap.VII Stabilirea sarcinii maxime de calcul 15Cap.VIII Limitele economice de folosire intensiva a liniilor existente n exploatare 21Anexa 1 Valorile parametrilor utilizai 29Anexa 2 Preuri folosite 30Anexa 3 Domenii de sarcini maxime anuale i seciunile economice care le corespund

n cazul unor linii noi33

Anexa 4 Exemple de calcul privind determinarea soluiilor economice pentrunumrul conductoarelor unei faze i seciunile acestora 40

Anexa 5 Prescripii energetice conexe 61

2


3/60

CAPITOLUL 1

SCOP

Art. 1. Prezenta norm permite stabilirea, prin calcul economic bazat pe criteriul CheltuieliTotale Actualizate minime, a seciunii liniilor electrice de distribuie folosind o metodologie1 bazat

pe metoda cunoscut n literatur sub denumirea de metoda densitii economice de curent.

CAPITOLUL II

DOMENIU DE APLICARE

Art. 2. - Prevederile prezentei norme se aplic la proiectarea liniilor electrice aeriene (LEA) cu

tensiuni pn la 110 kV inclusiv i la liniile de distribuie n cablu (LEC) cu tensiuni pn la 20 kV

inclusiv, pentru dezvoltarea reelei de distribuie i a instalaiilor de racordare a utilizatorilor.

De asemenea norma se aplic la elaborarea studiilor de dezvoltare a reelelor de distribuie n

vederea stabilirii lucrrilor de investiii i a prioritilor de promovare.

Art. 3. - Norma se refer la condiiile privind folosirea economic a seciunilor conductoarelor

active i anume la :

a) dimensionarea seciunilor economice pentru liniile electrice noi care urmeaz s fie construite

(cap.VI.);

b) verificarea gradului de ncrcare a seciunilor liniilor existente n exploatare (cap.VIII)

Art. 4. - Se excepteaz de la prevederile prezentei norme urmtoarele categorii de instalaii:

a) legturile scurte pentru alimentarea direct a unor receptoare din tablourile de joas tensiune sau

din celule de medie tensiune (n general, sub 20 m la joas tensiune i sub 100 m la medie

tensiune);

1 Metodologia original este rodul activitii unui colectiv din Fac. de Energetic a UPB, condus de prof. Pavel Buhu

3


4/60

b) barele i derivaiile scurte din cadrul staiilor i posturilor de transformare;

c) circuitele trifazate prin care se alimenteaz rezistoare, reostate de pornire etc.;

d) reelele provizorii i cu durat mic de serviciu (maximum trei ani).

CAPITOLUL III

DEFINIII I ABREVIERI

Art. 5. - In sensul prezentei norme, noiunile de mai jos au urmtoarele semnificaii:

a) Linie electric. Este un sistem tehnic destinat distribuiei trifazate a energiei electrice, putnd avea

un circuit sau mai multe circuite pozate pe aceleai suport (n cazul LEA) sau n aceeai canalizare

(n cazul LEC).

b) Circuit electric. Este partea component a unei linii electrice de distrbuie care poate fi separat,

manual i (sau) automat, prin aparate proprii de conectare, de alte circuite.

Nota 1. In cadrul normei, pentru simplificare, referirile s-au fcut la noiunea de linie ori de cte ori

nu era necesar a se specifica, dac ea are unul sau mai multe circuite.

Nota 2. In cazul n care fiecare faz a liniei este realizat din mai multe conductoare legate n

paralel, trebuie fcut distincie ntre seciunea conductorului i seciunea (pe faz) a liniei, care este

egal cu suma seciunilor conductoarelor de faz.

c) Seciune tehnic (st) . Este seciunea liniei, obinut prin calcul pe baza condiiilor tehnice de

dimensionare (nclzire n regim de durat, stabilitate termic la scurtcircuit, cdere de tensiune,

rezisten mecanic etc.), prevzute de prescripiile tehnice n vigoare.

d) Seciune economic (sec). Este seciunea liniei pentru care se realizeaz un regim de funcionare

optim economic, corespunztor unor cheltuieli totale minime pentru linia respectiv, ntr-o perioad

de funcionare dat.

4


5/60

e) Sarcina maxim de calcul (IM). Este un curent maxim de durat, corespunztor regimului de

funcionare normal, care se stabilete n vederea determinrii seciunii economice

(cap.VII.art.19).f) Sarcina maxim echivalent de calcul (IMe). Este o sarcin echivalent care se stabilete pentru

calculul seciunii economice constante n cazul liniilor cu derivaii (cap.VII. art.20).

g) Densitatea economic de curent (jec) . In conformitate cu metodologia pe care se bazeaz aceast

prescripie,jec reprezint o mrime de calcul care se normeaz n scopul determinrii numrului

economic de conductoare identice a fiecrei faze i, n continuare, a seciunii economice pentru

aceste conductoare.

Art. 6. - Semnificaiile principalelor simboluri utilizate n instruciune (n ordine alfabetic):

A componenta investiiei specifice n linie care este independent de seciunea acesteia,

n /km;

a - rata de actualizare, n ani 1;

Ci - cheltuieli de investiii , n

CTA - cheltuieli totale actualizate, corespunztoare unitii de lungime a liniei n /km;

Ccel - costul pe care l implic prevederea unui ntreruptor de joas tensiune sau a unei celule

cu ntreruptor de nalt tensiune, n ;

Cex - cheltuielile totale de exploatare pe durata de studiu, n ;

cex - cheltuielile anuale de exploatare (ntreinere), n /an i km;

cp - costul kW instalat n centrale etalon, n /kW;

cw - costul kWh, corespunztor treptelor de tensiune la care se face distribuia, n /kWh;

CPW cheltuielile totale cu consumul propriu tehnologic pe durata de studiu, n ;

cpw - costul actualizat al pierderilor de putere i de energie, corespunztor unui an i unui consum

5


6/60

tehnologic de un kW la sarcina maxim, n /an i kW;

IM,SM- sarcina maxim de calcul a liniei, n A sau kVA;

jec - densitatea economic de curent normat, n A/mm

2

;K - panta de cretere a costului unui km de linie cu seciunea conductorului de faz, n

/km.mm2;

Kjnc - coeficientul de cretere a jec, folosit pentru determinarea numrului economic de conductoare

sau de circuite;

Kd - coeficientul pentru stabilirea sarcinii maxime echivalente de calcul n cazul liniilor cu

derivaii;

Kr,Krs coeficientii pentru stabilirea sarcinii maxime echivalente de calcul care in seama de

dinamica n timp a sarcinii;

L - lungime de traseu a liniei, n km;

N - numrul economic de conductoare pe fiecare faz a liniei, sau de circuite;

n - numrul de celule cu care se echipeaz un circuit;

r - rata medie de cretere a sarcinilor maxime anuale, n an-1;

s - seciunea conductorului activ al unei faze, n mm2;

se - seciunea unei linii existente n exploatare, n mm2;

sec - seciunea economic, pe faz, a liniei, n mm2;

scec - seciunea economic de calcul, folosit pentru stabilirea seciunii economice sec, n mm2;

sM - seciune constructiv maxim a conductorului, utilizat la un tip constructiv de liniei, n mm2;

Tt - mrime pentru calculul valorilor actualizate corespunztoare duratei calendaristice t, n ani;

TIM,TSM durate de utilizare anual a sarcinii maxime, n ore/an;

tstL - durata de studiu a liniei i a circulaiei de cureni, n ani;

6


7/60

tSCE - durata de viata normat pentru centrala etalon, n ani;

- rezistivitatea materialului conductor al liniei, n mm2/km;

- durata de calcul a consumurilor proprii anuale de energie, n ore/an.

Art. 7. - n prezenta norm tehnic energetic se folosesc urmtoarele moduri de indicare a gradului

de obligativitate:

- trebuie , este necesar , urmeaz : indic obligativitatea strict a respectrii

prevederilor n cauz;

- de regul : indic faptul c prevederea respectiv trebuie s fie aplicat n

majoritatea cazurilor; nerespectarea unei astfel de prevederi trebuie s fie temeinic justificat n

proiect;- se recomand : indic o rezolvare preferabil, care trebuie s fie avut n vedere la

soluionarea problemei; nerespectarea unei astfel de prevederi nu trebuie justificat n proiect;

- se admite : indic o soluie satisfctoare, care poate fi aplicat n soluii particulare,

fiind obligatorie justificarea ei n proiect.

CAPITOLUL IV

ACTE NORMATIVE CONEXE

Art. 8. - Pentru prezenta norm se enumer urmtoarele acte normative conexe aflate n vigoare:

(1) a) Codul tehnic al reelelor de distribuie. Cod ANRE 101.1.113.0.01.06/06/00

b) SR EN 50160 - Caracteristici ale tensiunii furnizate de reelele publice de distribuie;

(2) Prescripiile energetice din Anexa 5.

CAPITOLUL V

CONDIII DE DETERMINARE A SECIUNII CONDUCTOARELOR

7


8/60

Art. 9. - Seciunea tehnic a conductoarelor instalaiilor electrice specificate la art. 2, determinat

conform normativelor pentru dimensionarea i verificarea instalaiiloe electroenergetice la solicitri

mecanice i termice, n condiii de scurtcircuit, precum i a normativelor pentru proiectarea iexcuia liniilor electrice aeriene i a reelelor de cabluri electrice, trebuie verificat i din punctul de

vedere al condiiilor economice de funcionare.

Art. 10. - Verificarea condiiilor economice de funcionare ale instalaiilor de la art. 2 se va face prin

determinarea seciunii economice a conductoarelor, n conformitate cu prevederile din cap.VI

Art. 11. - Seciunea s care se va adopta n final, trebuie s fie cea mai mare dintre valorile rezultate

pentru seciunea tehnic i economic.

s = max(st,sec)

Art. 12. - n cazurile n care, n instalaiile de cabluri de 6-20 kV, seciunea tehnic impus de

condiiile de stabilitate termic la scurtcircuit depete seciunea economic, se vor lua msuri

pentru limitarea aciunii curenilor de scurtcircuit prin:

- instalarea de sigurane limitatoare de curent cu aciune instantanee;

- prevederea de instalaii de protecie cu eliminarea rapid a scurtcircuitului.

CAPITOLUL VI

MODUL DE DETERMINARE A SECIUNII ECONOMICE PENTRU LINII NOI

8


9/60

Art. 13. - Soluia economic pentru numrul conductoarelor unei faze sau al circuitelor unei linii de

distribuie, precum i pentru seciunea acestora corespunde minimului cheltuielilor totale actualizate,

exprimate prin relaia (6.1). n aceast relaie sunt nsumate valorile actualizate (la anul punerii nfunciune a liniei) ale cheltuielilor de investiii Ci , ale cheltuielilor de exploatare Cex, care nu depind

de consumurile proprii tehnologice de putere i energie i cheltuielile CPW generate de consumurile

proprii tehnologice de putere i energie. Raportnd toate aceste cheltuieli la lungimea L a liniei, se

obine urmtoarea expresie a totalului cheltuielilor actualizate specifice( pe unitatea de lungime):

( ) tsLpwM

tsLexexi Tc

Ns

ITcKsAN

L

CPWCCCTA

32103

+++=

++=

(6.1)

Semnificaiile simbolurilor utilizate sunt indicate n capitolul III iar valorile de calcul ale

parametrilor respectivi sunt prezentate n anexele 1 i 2.

Art. 14. - Expresia de calcul al densitii economice de curent se obine prin determinarea

minimului funciei CTA = f (N,s) din relaia (6.1), i anume:

tsLpw

c

ec

Mec

Tc

K

s

Ij

==

3

103

(6.2)

n care:

cpw reprezint costul actualizat al pierderilor de putere i de energie, corespunztoare unui

consum propriu tehnologic de 1 kW timp de un an, i se determin cu relaia:

w

tSCE

ppw c

T

cc += (6.3)

Art. 15. - Duratele care intervin n expresia cheltuielilor actualizate specifice (6.1) i la determinarea

numrului i seciunii economice a conductoarelor sunt :

9


10/60

a) Durata normal de utilizare a centralei etalon care va compensa pierderile de energie pe

linia proiectat, se consider tSCE=20 ani.

b) Durata normal de utilizare a liniei proiectate, se consider 20tSL=

ani (LEC), respectiv,

40 ani (LEA).

c) Durata tstLde studiu al structurii reelei i a circulaiei de cureni va putea cuprinde cel

mult primii zece ani de exploatare a liniei (cu condiia de a nu fi depit curentul frontier termic Ift

admisibil n regim de durat).

Art. 16. - Seciunea economic de calcul a liniilor electrice se va determina cu relaia:

ec

Mc

ecj

Is = (6.4)

n care:

IM sarcina maxim de calcul n regim normal de funcionare determinat conform

indicaiilor de la cap.VII;

jec valoarea normat a densitii economice de curent pentru linia respectiv, determinat

conform tabelului 1.

Art. 17. - Densitatea economic de curent jecN , normat pentru determinarea numrului economic

de conductoare sau circuite, este ntotdeauna mai mare dectjec, i anume:

jncececN Kjj = (6.5)

Valoarea coeficientuluiKjnc de cretere a luijec se determin utiliznd urmtoarele relaii:

a) la mrirea numrului de conductoare pe faz (fr a prevedea aparate de conectare

suplimentare):

10


11/60

M

jKs

AK += 1 (6.6,a)

b) la mrirea numrului de circuite ale unei linii:

M

cel

jncKs

CL

nA

K

++= 1 (6.6,b)

n care:

n reprezint numrul de celule cu cost Ccel, cu care se intenioneaz a fi echipat fiecare circuit

al liniei proiectate.

In tabelul 2 sunt prezentate valorile coeficienilor de cretere Kj i Kjnc pentru cazurile mai

frecvent ntlnite n practic, precum i seciunile maxime sM, utilizate n prezent la diferitele tipuri

de linii. Valorile parametrilor A i K sunt prezentate in Anexa 2, tabelul A2.

Art. 18. - Numrul economic N de conductoare al unei faze sau de circuite al unei linii i apoi

seciunea economic normalizats a fiecruia dintre aceste conductoare se determin n dou etape

succesive prezentate n continuare.

a) Numrul optim de calcul Nc al conductoarelor unei faze sau al circuitelor unei linii se

determin cu relaia:

Mjnc

cec

Mjncec

Mc

sK

s

sKj

IN == (6.7)

Soluia constructiv privind numrul economic N de conductoare al fiecrei faze sau de

circuite al liniei se determin prin rotunjirea la cel mai apropiat numr ntreg, a numrului de calcul

Nc, cu excepia urmtoarelor cazuri:

a. se alegeN=1, dacN1,41;

b. se alegeN=2, dac 1,41


12/60

NOT:

Avnd n vedere precizarea de la punctul a de mai sus, precum i relaia (6.7) se poate alege

direct N=1 n toate cazurile cnd seciunea economic de calcul sc

ec determinat cu relaia (6.4),satisface condiia:

Mcec ss 2 (6.8.a)

i cu att mai mult dac:

Mcec ss (6.8.b)

b) Seciunea economic total pentru o faz a liniei va fi realizat din "N" conductoare

identice, de seciune normalizat "s"astfel aleas nct valoarea:

Nssec = (6.9)

s fie ct mai apropiat de valoareascec, determinat cu relaia (6.4.)

In marea majoritate a cazurilor n care numrul N este mai mare dect unitatea, rezult

Mec Nss = .

c) Seciunea economic a unei linii electrice noi mai poate fi determinat i prin metoda

domeniilor de sarcini maxime anuale crora le corespund seciuni economice. Aceste domenii sunt

prezentate n tabelele din Anexa 3 ( tabelele A3.1 A3.7) i au fost determinate pe baza densitilor

economice din tabelul 1.

Pentru o durat de utilizare a sarcinii maxime TSM dat se caut n tabelul corespunztor

tipului constructiv de linie domeniul de sarcini care include sarcina maxim de calcul IM sau SM. Pe

orizontal, n prima coloan se afl seciunea economic cutat.

Tabelul 1

DENSITILE ECONOMICE DE CURENT NORMATE PENTRU DIMENSIONAREANUMRULUI DE CIRCUITE I A SECIUNII LINIILOR ELECTRICE DE DISTRIBUIE

12


13/60

- Valori n A/mm2 -

Tipul constructiv al linieiTSM, n h/an

1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000

LEA

Al

j.t conductoare neizolate 1,01 0,92 0,84 0,77 0,70 0,64 0,58 0,53conductoare torsadate 0,99 0,90 0,82 0,75 0,68 0,62 0,57 0,52

20 kV

conduct. Al-Ol neizol. 1,25 1,16 1,08 0,99 0,92 0,85 0,78 0,72conduct.Al-Ol izolate 1,39 1,30 1,20 1,11 1,03 0,95 0,87 0,80

110 kV conductoare Al-Ol 1,33 1,24 1,16 1,08 1,00 0,92 0,85 0,79

Cu j.t. conductoare neizolate 1,29 1,18 1,08 0,98 0,89 0,81 0,74 0,68

20 kV conductoare neizolate 1,84 1,72 1,59 1,47 1,36 1,25 1,15 1,06110 kV conductoare neizolate 1,71 1,61 1,50 1,39 1,29 1,19 1,10 1,02

LEC

Al

j.t.izolaie din polietilen 1,08 0,98 0,90 0,82 0,74 0,68 0,62 0,57izolaie din PVC 1,06 0,96 0,88 0,80 0,73 0,66 0,61 0,55

6 kV

izol.polietilena reticul. 1,14 1,07 0,99 0,91 0,84 0,78 0,72 0,66izolatie din PVC 1,12 1,05 0,97 0,90 0,83 0,76 0,70 0,65

10 kV

izol.polietilena reticul. 1,19 1,10 1,02 0,95 0,87 0,80 0,74 0,68izolaie din PVC 1,17 1,09 1,01 0,93 0,86 0,79 0,73 0,67izolaie hrtie 1,62 1,51 1, 40 1,29 1,19 1,10 1.01 0,93

20 kVizolaie polietilen 1,25 1,16 1,08 0,99 0,92 0,85 0,78 0,72izolaie hrtie 1,97 1,83 1,70 1,57 1,45 1,34 1,23 1,13

Cu

jt. izolatie din polietilen 1,24 1,13 1,03 0,94 0,85 0,78 0,71 0,65izolaie din PVC 1,18 1,08 0,98 0,89 0,81 0,74 0,68 0,62

6 kV

izol.polietilen reticul. 1,44 1,35 1,25 1,15 1,06 0,98 0,90 0,83izolaie din PVC 1,43 1,33 1,23 1,14 1,05 0,97 0,89 0,82

10 kVizol.polietilen reticul. 1,62 1,51 1,40 1,29 1,19 1,10 1,01 0,93izolatie din PVC 1,46 1,36 1,26 1,17 1,08 0,99 0,91 0,84izolaie hrtie 2,41 2,25 2,08 1,93 1,78 1,64 1,51 1,39

20 kVizol. polietilen reticul. 1,65 1,54 1,42 1,32 1,21 1,12 1,03 0,95izolaie hrtie 2,51 2,34 2,17 2,00 1,85 1,70 1,57 1,45

Tabelul 2

Coeficienii de cretere a lui jec pentru determinarea numrului economic de conductoarefazice ale unui circuit (Kj) sau a numrului economic de circuite ale unei linii , fiecare

circuit fiind prevzut cu n=1 celule (Kj1c) sau cu n=2 celule (Kj2c) cte una la fiecare capt

TIPUL LINIEI sM Nr.de celule al fiecrui circuit

13


14/60

mm2 Kj K1j K2j

LEA

Al

j.t.cond.neizolate 95 1,41 1,41(1+0,024/L)1/2 1,41(1+0,048/L)1/

cond.izol torsadate 95 1,38 1,38(1+0.026/L)1/2 1,38(1+0,053/L)1/

20 kV

conductoare din OlAl 120 1,37 1,37(1+0.414/L)1/2 1,37(1+0,829/L)1/2

conductoare izolate 150 1,30 1,30(1+0.294/L)1/2 1,30(1+0,588/L)1/2

110kV

conductoare din OlAl 300 1,32 1,32(1+1.170/L)1/2 1,28(1+2,340/L)1/2

Cu

j.t. cond.neizolate 70 1,61 1,61(1+0,015/L)1/2 1,61(1+0,031/L)1/

20 kV cond.neizolate 70 1,29 1,29(1+0,370/L)1/2 1,29(1+0.741/L)1/

110kV

cond.neizolate 300 1,18 1,18(1+0,880/L)1/2 1,18(1+1.760/L)1/

LEC

Al

j.t.izolaie din polietilen 240 1,22 1,22(1+0,011/L)1/2 1,22(1+0,022/L)1/

izolaie din PVC 300 1,16 1,16(1+0,010/L)1/2 1,16(1+0,021/L)1/

6 kV6 kV izol.polietil. reticulat 400 1,35 1,35(1+0,091/L)1/2

1,35(1+0,182/L)1/

izolaia PVC 240 1,40 1,40(1+0,147/L)1/2 1,40(1+0,294/L)1/

10 kVizol.polietil. reticulat 400 1,36 1,36(1+0,083/L)1/2 1,36(1+0,167/L)1/

izolaia PVC 240 1,43 1,43(1+0,131/L)1/2 1,43(1+0,262/L)1/

20 kV izol.polietil. reticulat 150 1,57 1,57(1+0,254/L)1/2 1,57(1+0,508/L)1/

10 kVizolaie hrtie

185 1,27 1,27(1+0,113/L)1/2 1,27(1+0,225/L)1/

20 kV 150 1,41 1,41(1+0,125/L)1/2 1,41(1+0,250/L)1/

Cu

j.t.izol.polietilen 185 1,8 1,38(1+0,009/L)1/2 1,38(1+0,017/L)1/

izolatie din PVC 185 1,31 1,31(1+0,010/L)1/2 1,31(1+0,021/L)1/

6 kV izol.polietil.reticulat 185 1,54 1,54(1+0,095/L)1/2

1,54(1+0,190/L)1/

izolaia PVC 185 1,44 1,44(1+0,111/L)1/2 1,44(1+0,223/L)1/

10 kVizol.polietil.reticulata 150 1,51 1,51(1+0,097/L)1/2 1,51(1+0,195/L)1/

izolaia PVC 150 1,56 1,56(1+0,113/L)1/2 1,56(1+0,225/L)1/

20 kV izol.polietil.reticulat 150 1,52 1,52(1+0,155/L)1/2 1,52(1+0,309/L)1/

10 kVizolaie hrtie

150 1,21 1,21(1+0,068/L)1/2 1,21(1+0,136/L)1/

20 kV 150 1,39 1,9(1+0,080/L)1/2 1,39(1+0,160/L)1/

CAPITOLUL VII

STABILIREA SARCINII MAXIME DE CALCUL

Art. 19. n cazul n care sarcina maxim anual este variabil n timp determinarea sarcinii

maxime de calcul (IM) se face n funcie de sarcina maxim n regim normalde funcionare, estimat

14


15/60

pentru primul an de exploatare i de evoluia acesteia n urmtorii ani, n una din ipotezele

prezentate n continuare.

a) Ipoteza 1: Sarcina maxim nu variaz n decursul perioadei de analiz fa de sarcinamaxim din primul an.

Sarcina maxim de calcul -IM se va considera nsi valoarea sarcinii maxime din primul

an.

b)Ipoteza 2:Sarcina maxim crete cu o rat anual rn perioada primilor 9rt ani dup

primul an de exploatare, valoarea plafon atins n final (IMf) presupunndu-se c se menine n restul

duratei de serviciu a liniei.

Sarcina maxim de calcul se determin cu relaia:

rMiM KII = (7.1)

unde:

IMi este sarcina maxim din primul an de exploatare;

Kr - coeficientul n funcie de rata "r" de cretere a sarcinii, determinat n baza tabelului 3.

Nota 1. Sarcina maxim de calcul (IM) este mai micdect sarcina maxim atins n final,

care se poate determina cu formula:

( ) rtMiMf rII += 1 (7.2)

Atunci cnd se cunote IMf i rata rde cretere n cei tr ani, din relaia (7.2) se determin

valoarea luiIMi i aceasta se introduce apoi n relaia (7.1).

Nota 2. In cazul liniilor cu derivaii, relaia (7.1) poate fi aplicat cu suficient exactitate,

nti fiecrui consumator sau fiecrei derivaii n parte i apoi se stabilesc sarcinile de calcul

tranzitate n lungul liniei.

15


16/60

c)Ipoteza 3:Idemipoteza 2, cu precizarea c n unul din cei 9 ani n care are loc creterea

treptat a sarcinii cu rat r i anume n anul ts mai are loc o cretere suplimentar n salt, prin

suprapunerea unei sarcini planificateIp1.Sarcina maxim de calcul se determin cu relaia:

rsMiM KII = (7.3)

unde:

IMi este sarcina maxim din primul an de exploatare;

Krs - coeficientul n funcie de rata de cretere (r) i de valoarea relativ a saltului de

sarcin n anul ts, n raport cu sarcina din primul an (Ip1/IMi), determinat n tabelul 4.

Art. 20. - Stabilirea sarcinii maxime de calcul n cazul liniilor radiale cu sarcini n derivaie n

ipoteza c linia are seciunea constant se va face dupa cum urmeaz:

a) Incazul unei linii de lungime Ltcare alimenteaz n sarcini n derivaie (fig.1), seciunea

economic constant se calculeaz pentru sarcina maxim echivalent al crei tranzit n lungul liniei

conduce la aceleai pierderi ca i sarcina real.

t

nn

L

LILILIM e

I2

2

2

21

2

1 ...++= (7.4)

Tabelul 3

Valorile coeficientului Kr

pentru stabilirea sarcinii maxime de calcul n funcie de rata r

16


17/60

de cretere a sarcinii maxime anuale

Rata r

%

Numrul anilor de cretere trulteriori primului an de exploatare

1 2 3 4 5 6 7 8 91 1,06 1,06 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,07 1,082 1,07 1,08 1,09 1,1 1,11 1,12 1,12 1,13 1,133 1,08 1,1 1,12 1,14 1,15 1,16 1,18 1,19 1,24 1,09 1,12 1,15 1,17 1,19 1,21 1,23 1,25 1,275 1,1 1,14 1,17 1,21 1,24 1,27 1,29 1,32 1,346 1,11 1,16 1,2 1,24 1,28 1,32 1,36 1,39 1,437 1,12 1,18 1,23 1,28 1,33 1,38 1,43 1,47 1,518 1,13 1,19 1,26 1,32 1,38 1,44 1,5 1,56 1,619 1,14 1,21 1,29 1,36 1,44 1,51 1,58 1,65 1,71

10 1,15 1,23 1,32 1,4 1,49 1,57 1,66 1,74 1,8211 1,16 1,25 1,35 1,45 1,55 1,65 1,74 1,84 1,9412 1,17 1,27 1,38 1,49 1,61 1,72 1,84 1,95 2,0713 1,17 1,29 1,41 1,54 1,67 1,8 1,93 2,07 2,2114 1,18 1,31 1,45 1,59 1,73 1,88 2,03 2,2 2,3615 1,19 1,33 1,48 1,63 1,8 1,96 2,14 2,33 2,5216 1,2 1,36 1,52 1,68 1,86 2,05 2,26 2,47 2,717 1,21 1,38 1,55 1,74 1,93 2,15 2,38 2,62 2,8818 1,22 1,4 1,59 1,79 2,01 2,25 2,5 2,78 3,0819 1,23 1,42 1,62 1,84 2,08 2,35 2,64 2,95 3,2920 1,24 1,44 1,66 1,9 2,16 2,45 2,77 3,13 3,52

Tabelul 4

Valorile coeficientului Krs

pentru stabilirea sarcinii maxime de calcul n funcie de rata rde

cretere a sarcinii maxime anuale i o cretere planificat n saltIp1

r

%Ip1/IM1

Anul creterii n salt ts ulterior primului an de exploatare1 2 3 4 5 6 7 8 9

000

0000

0,00,51,0

1,52,02,53,0

1,001,451,91

2,372,843,303,77

1,001,401,82

2,252,683,123,55

1,001,361,74

2,142,542,943,34

1,001,321,67

2,032,402,773,15

1,001,281,60

1,932,272,612,96

1,001,251,53

1,832,142,462,78

1,001,221,47

1,742,032,322,61

1,001,191,42

1,661,922,182,45

1,001,171,36

1,581,812,062,30

17


18/60

22222

22

0,00,51,01,52,0

2,53,0

1,111,562,022,482,95

3,413,88

1,111,511,942,372,80

3,233,67

1,111,471,862,252,65

3,063,46

1,111,441,792,152,52

2,893,27

1,111,401,722,052,39

2,743,08

1,111,371,651,962,27

2,582,91

1,111,341,591,872,15

2,442,74

1,111,311,541,782,04

2,312,58

1,111,281,481,701,93

2,172,424444444

0,00,51,01,52,02,53,0

1,231,692,152,613,073,544,01

1,231,642,072,502,933,363,80

1,231,611,992,392,793,193,60

1,231,571,922,292,663,033,41

1,231,531,862,192,532,883,23

1,231,501,792,102,412,733,05

1,231,471,732,012,292,582,88

1,231,441,671,922,182,452,72

1,231,41

1,621,842,072,312,56

6666

666

0,00,51,01,5

2,02,53,0

1,381,832,292,76

3,223,694,15

1,381,802,222,65

3,083,523,95

1,381,762,152,55

2,953,353,76

1,381,722,082,45

2,823,193,57

1,381,692,022,35

2,693,043,39

1,381,661,952,26

2,572,893,21

1,381,631,892,17

2,462,753,04

1,381,601,832,08

2,342,612,88

1,381,571,782,00

2,232,472,72

8888888

0,00,51,01,52,02,53,0

1,552,011,462,933,393,854,32

1,551,972,402,823,263,694,13

1,551,942,332,733,133,533,94

1,551,902,262,633,003,383,75

1,551,872,202,542,883,233,57

1,551,842,142,452,763,083,40

1,551,812,082,362,642,943,23

1,551,782,022,272,532,803,07

1,551,751,962,192,422,662,90

101010

10101010

0,00,51,0

1,52,02,53,0

1,762,212,66

3,123,584,054,51

1,762,172,60

3,033,463,894,32

1,762,142,53

2,933,333,744,14

1,762,112,47

2,843,213,593,96

1,762,082,41

2,753,093,443,79

1,762,052,35

2,662,983,303,62

1,762,022,29

2,572,863,153,45

1,761,992,23

2,492,753,013,28

1,761,962,17

2,402,632,873,12

18

Lt

L1 L2 Li Ln

1 2 i n

I1 I2 Ii In


19/60

Figura 7.1

n cazurile n care duratele de utilizare anual a sarcinii maxime la consumatori sunt sensibil

diferite, pentru dimensionarea unei seciuni constante se mai estimeaz durata TSMe de utilizare asarcinii maxime tranzitate prin linie:

( ) ( )

( ) ( )22

2203,1

+

+==

QiPi

WW

S

WT

QiPi

M

sSMe , (7.5)

n care:

WPi , Wqi , Pi i Qi sunt energiile i puterile active i reactive furnizate consumatorilor liniei i

reelei aval dac aceasta exist.

b) n cazul liniilor cu derivaii, seciunea economic a acestora va fi corespunztoare

sarcinilor maxime tranzitate prin ele. Se admite utilizarea pe derivaii a aceleiai seciuni ca i a

liniei, n care caz, corespunztor fiecrei derivaii, relaia (7.4) se completeaz astfel:

- la numrtor se adaug produsul dLI 2 dintre ptratul sarcinii maxime tranzitate prin

derivaie i lungimea acesteia;

- la numitor se adaug lungimeaLd a derivaiei respective.

c) In cazul liniilor radiale de joas tensiune pentru care n momentul proiectrii poate fi

estimat doar sarcina maxim total (IM), precum i raportul dintre lungimea primului tronson (L1)

i lungimea total (Lt) a liniei, sarcina maxim echivalent se determin cu relaia:

MdMe IKI = (7.6)

n care se consider:

td

L

LK 14.06,0 += . (7.7)

19


20/60

Art. 21. - Dimensionarea liniilor cu seciune variabil trebuie aplicat atunci cnd nu sunt alte

condiii restrictive care impun utilizarea unei singure seciuni. Stabilirea sarcinii maxime de calcul

n cazul liniilor radiale cu sarcini n derivaie n ipoteza c linia are seciunea variabil (cutronsoane de seciuni diferite) se va face n funcie de cte tronsoane vor avea aceeasi seciune.

Seciunea economic se va calcula pentru fiecare tronson n parte sau pe grupe de tronsoane.

n cazul reelelor radiale se recomand dimensionarea unei seciuni economice distincte pentru

poriunea iniial a liniei, n compunerea acesteia urmnd a fi luate n considerare primul sau

primele cteva tronsoane prin care sunt tranzitate n regim normal sarcinile cu valorile cele mai

ridicate.

Art. 22. - Stabilirea sarcinii maxime de calcul n cazul liniilor cu seciune constant, alimentate de

la dou capete se va face dupa cum urmeaz :

n prealabil, se stabilete circulaia de cureni pe tronsoane n regim normal de funcionare.

Pe aceast baz se determinIMe i TSMe conform art.20 lit.a, fcndu-se abstracie de sensul

fluxurilor de sarcin.

Art. 23. - Pentru evitarea supraestimrii sarcinilor, seciunilor i investiiilor ineficiente, n

proiectare, estimarea sarcinilor maxime de calcul va face obiectul unor temeinice justificri. Trebuie

evitate supraestimrile tranzitelor probabile de sarcin (SMi TSM) i, prin aceasta, daunele pe care le-

ar implica investiiile n linii cu seciuni conductoare nejustificat de mari.

CAPITOLUL VIII

LIMITELE ECONOMICE DE FOLOSIRE INTENSIV A LINIILOR ELECTRICE DE

DISTRIBUIE AFLATE N EXPLOATARE

Art. 24. - Aceste limite, prezentate n tabelele 5 10, reprezint sarcinile la depirea crora se

verific oportunitatea economic a investiiei ntr-un circuit suplimentar. Ele sunt astfel determinate

20


21/60

nct beneficiul scontat prin reducerea pierderilor de putere i de energie s depeasc investiia

suplimentar.

Art. 25. - Ipotezele de determinare a acestor limite economice de folosire intensiv sunt :

a) noul circuit va fi echipat cu seciuneasM maxim utilizat la tipul respectiv de linie;

b) sarcinile prin cele dou circuite cel existent i cel suplimentar se consider repartizate

proporional cu seciunile lor;

c) noua investiie include i eforturile n celulele (sau ntreruptoarele de joas tensiune) de la

ambele capete ale liniei suplimentare.

Art. 26. - Curentul frontier economic Ifec - de la care se justific adugarea unui circuit

suplimentar cu seciunesM n ipotezele de mai sus se calculeaz cu relaia:

++

+=

M

cel

e

Mecefec

Ks

LCA1

s

s1j.sI (8.1)

In relaia (8.1) jec reprezint densitatea economic de curent utilizat ca indicator la

proiectarea tipului respectiv de linie electric (tabelul 1), iarse este seciunea liniei existente.

Art. 27. - Limitele economice de folosire intensiv a liniilor existente n exploatare trebuie s fie

verificate i sub aspectul limitelor admisibile din punct de vedere tehnic. n acest sens, n tabelele

5...10 sunt prezentate limitele admisibile din punctul de vedere al stabilitii termice n regim de

durat.

Art. 28. - Datele prezentate n tabelele 5...10 se refer numai la linii cu conductoare din aluminiu.

Pentru limitele corespunztoare stabilitii termice n regim de lung durat al liniilor electrice n

cablu valorile din tabele trebuie folosite n corelaie cu normativul privind proiectarea i execuia

reelelor de cabluri electrice. Pentru alte tipuri de linii existente n exploatare se va folosi relaia

(8.1) i datele din tabelele 1, 2 i A2.

Tabelul 5

SARCINILE MAXIME PN LA CARE SE POATE NCRCA SUB ASPECT ECONOMIC

SAU TERMIC - O LINIE ELECTRIC CU SECIUNE se EXISTENT N EXPLOATARE

Ifec curent frontier economic n A

21


22/60

Ift - curent frontier termic (stabilitatea termic n regim de lung durat) n A

TIPUL LINIEI se Ifec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Iftaer ambiant

mm2 cu temp.maxim

2000 3000 4000 5000 6000 7000 40 oCLEA DE JOAS 35 109 100 90 84 78 73 140TENSIUNE 50 133 125 116 104 98 86 175cu cond.din Al 70 169 157 141 130 118 105 215

sM=95 mm2 95 212 194 180 162 150 132 260

Sfec putere frontier economic n kVA

Sft - putere frontier termic (stabilitatea termic n regim de lung durat) n kVA

TIPUL LINIEI se Sfec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Sft

aer ambiantmm2 cu temp.maxim

2000 3000 4000 5000 6000 7000 40 oCLEA DE JOAS 35 75 69 62 58 54 50 97TENSIUNE 50 92 87 80 72 68 59 122cu cond.din Al 70 117 109 98 90 81 73 150

sM=95 mm2 95 147 135 124 112 104 91 180

Tabelul 6





TIPUL LINIEI se Ifec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Iftaer ambiant

mm2 cu temp.maxim

22


23/60

2000 3000 4000 5000 6000 7000 40 oCLEA DE 20 kV 35 132 123 109 99 88 82 140cu cond. din 50 167 160 132 123 111 99 175Al - Ol 70 209 196 167 152 140 128 225

sM=120 mm2

95 263 245 207 187 175 158 270120 310* 288 260 248 225 210 310

LEA DE 110 kV 150 360* 360* 360* 334 307 279 360cu cond. din 185 420* 420* 420* 382 349 321 420Al - Ol 240 495* 495* 495* 466 426 384 495

sM=300 mm2 300 575* 575* 575* 575* 550 510 575

Valorile cu asterisc sunt limitate la frontiera termic (limita economic este mai mare).

Sfec putere frontier economic n MVA

Sft - putere frontier termic (stabilitatea termic n regim de lung durat) n MVA

TIPUL LINIEI se Sfec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Sftaer ambiant

mm2 cu temp.maxim

2000 3000 4000 5000 6000 7000 40 oCLEA DE 20 kV 35 4,6 4,3 3,8 3,4 3,0 2,8 4,9cu cond. din 50 5,8 5,5 4,6 4,2 3,8 3,4 6,1Al - Ol 70 7,2 6,8 5,8 5,3 4,8 4,4 7,8

sM=120 mm2 95 9,1 8,5 7,2 6,5 6,1 5,5 9,4

120 10,7* 10,0 9,0 8,3 7,8 7,3 10,7

LEA DE 110 kV 150 69* 69* 69* 63,6 58,5 53,2 69cu cond. din 185 80* 80* 80* 72,9 66,5 61,2 80

Al - Ol 240 94* 94* 94* 88,8 81,2 73,2 94sM=300 mm2 300 110* 110* 110* 110* 104,8 97,1 110

Tabelul 7





TIPUL LINIEI se Ifec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Iftpentru pozare n

mm2

2000 3000 4000 5000 6000 7000

sol la aer la

20 oC 30 oC

23


24/60

LEC DE JOAS 35 120* 120* 111 100 94 83 120 100TENSIUNE 50 145* 145* 138 126 114 104 145 125cu izolaie sintetic 70 175* 175* 164 153 135 125 175 155

i cond. din Al 95 215* 215* 203 186 168 153 215 190

sM=240 mm2 120 245* 245* 236 212 195 180 245 220150 275* 275* 275 252 229 208 275 250185 310* 310* 310* 292 263 243 310 285240 360* 360* 360* 352 317 291 360 340

Valorile cu asterisc sunt limitate la frontiera termic (limita economic este mai mare)



TIPUL LINIEI se Sfec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Sftpentru pozare n

mm

2

2000 3000 4000 5000 6000 7000 sol la aer la20 oC 30 oCLEC DE JOAS 35 83* 83* 77 69 65 58 83 70TENSIUNE 50 100* 100* 95 87 79 72 100 87cu izolaie sintetic 70 121* 121* 114 106 93 86 121 107

i cond. din Al 95 149* 149* 141 129 117 106 149 132

sM=240 mm2 120 170* 170* 164 147 135 125 170 153

150 190* 190* 191 175 159 144 190 173185 215* 215* 215* 202 182 168 215 198240 250* 250* 250* 244 219 202 250 235

Tabelul 8



Ifec curent frontier economic n AIft - curent frontier termic (stabilitatea termic n regim de lung durat) n A

TIPUL LINIEI se Ifec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Iftpentru pozare n

mm2

2000 3000 4000 5000 6000 7000

sol la aer la

20 oC 30 oCLEC DE 6 kV 50 135* 135* 135* 135* 131 119 135 130

24


25/60

cu izolaie 70 170* 170* 170* 170* 161 143 170 160din PVC i 95 200* 200* 200* 200* 190 178 200 195

cond. din Al 120 230* 230* 230* 230* 226 202 230 220

sM=240 mm2 150 260* 260* 260* 260* 260 238 260 250

185 290* 290* 290* 290* 290* 273 290 285240 330* 330* 330* 330* 330* 330 330 340

Valorile cu asterisc sunt limitate la frontiera termic (limita economic este mai mare).



TIPUL LINIEI se Sfec pentru urmatoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Sftpentru pozare n

mm2

2000 3000 4000 5000 6000 7000

sol la aer la

20 oC 30 oC

LEC DE 6 kV 50 1,4* 1,4* 1,4* 1,4* 1,4 1,2 1,40 1,35cu izolaie 70 1,77* 1,77* 1,77* 1,77* 1,7 1,5 1,77 1,67din PVC i 95 2,08* 2,08* 2,08* 2,08* 2,0 1,9 2,08 2,03

cond. din Al 120 2.39* 2.39* 2.39* 2.39* 2,3 2,1 2,39 2,29

sM=240 mm2 150 2.7* 2.7* 2.7* 2.7* 2,7 2,5 2,70 2,60

185 3.02* 3.02* 3.02* 3.02* 3.02* 2,8 3,02 2,96240 3,43* 3,43* 3,43* 3,43* 3,43* 3,43* 3,43 3,53

Tabelul 9





TIPUL LINIEI se Ifec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Ift

pentru pozare nmm2 sol la aer la

2000 3000 4000 5000 6000 7000 20 oC 30 oCLEC DE 10 kV 50 130* 123 101 94 87 79 130 120cu izolaie 70 160* 151 127 117 106 98 160 150sintetic i 95 190* 187 157 143 129 121 190 185

cond. din Al 120 215* 215* 183 169 155 144 215 210

25


26/60

sM=150 mm2 150 245* 245* 217 199 182 166 245 240

LEC DE 10 kV 50 140* 140* 140* 140* 140* 133 140 135cu izolaie 70 175* 175* 175* 175* 175* 165 175 170din hartie i 95 205* 205* 205* 205* 205* 202 205 200

cond. din Al 120 235* 235* 235* 235* 235* 234 235 230sM=185 mm2 150 265* 265* 265* 265* 265* 265* 265 250

Valorile cu asterisc sunt limitate la frontiera termic (limita economica este mai mare).



TIPUL LINIEI se Sfec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, n h/an Sftpentru pozare n

mm2 sol la aer la

2000 3000 4000 5000 6000 7000 20 oC 30 oC

LEC DE 10 kV 50 2,28* 2,1 1,7 1,6 1,5 1,4 2,25 2,08cu izolaie 70 2,77* 2,6 2,2 2,0 1,8 1,7 2,77 2,60sintetic i 95 3,29* 3,2 2,7 2,5 2,2 2,1 3,29 3,20

cond. din Al 120 3,72* 3,72* 3,2 2,9 2,7 2,5 3,72 3,64

sM=150 mm2 150 4,24* 4,24* 3,8 3,5 3,2 2,9 4,24 4,16

LEC DE 10 kV 50 2,42* 2,42* 2,42* 2,42* 2,42* 2,3 2,42 2,34cu izolaie 70 3,03* 3,03* 3,03* 3,03* 3,03* 2,9 3,03 2,95din hartie i 95 3,55* 3,55* 3,55* 3,55* 3,55* 3,5 3,55 3,46

cond. din Al 120 4,07* 4,07* 4,07* 4,07* 4,07* 4,07* 4,07 3,98

sM=185 mm2 150 4,60* 4,60* 6,2 4,60* 4,60* 4,60* 4,60 4,33

Tabelul 10





TIPUL LINIEI se Ifec pentru urmtoarele durate TM ale sarcinii maxime, in h/an Iftpentru pozare n

mm2 sol la aer la2000 3000 4000 5000 6000 7000 20 oC 30 oC

LEC DE 20 kV 50 180* 180* 167 150 141 127 180 185cu izolatie 70 215* 215* 209 192 171 157 215 220din polietilena si 95 245* 245* 245* 234 214 193 245 255

cond. din Al 120 275* 275* 275* 275 251 229 275 295

sM=150 mm2 150 305* 305* 305* 305* 305* 290 305 325

26


27/60

LEC DE 20 kV 50 150* 150* 150* 150* 150* 150* 150 150cu izolatie 70 190* 190* 190* 190* 190* 190 190 190din hartie si 95 225* 225* 225* 225* 225* 225* 225 230

cond. din Al 120 255* 255* 255* 255* 255* 255* 255 270

sM=150 mm2 150 290* 290* 290* 290* 290* 290* 290 310Valorile cu asterisc sunt limitate la frontiera termic (limita economic este mai mare).



TIPUL LINIEI se Sfec pentru urmatoarele durate TM ale sarcinii maxime, in h/an Sftpentru pozare n

mm2 sol la aer la

2000 3000 4000 5000 6000 7000 20 oC 30 oCLEC DE 20 kV 50 6,24* 6,24* 5,8 5,2 4,9 4,4 6,24 6,41

cu izolatie 70 7,45* 7,45* 7,2 6,7 5,9 5,4 7,45 7,62din polietilena si 95 8.50* 8.50* 8.50* 8,1 7,4 6,7 8,50 8,83

cond. din Al 120 9,53* 9,53* 9,53* 9,53* 8,7 7,9 9,53 10,22

sM=150 mm2 150 10,57* 10,57* 10,57* 10,57* 11,0 10,0 10,57 11,26

LEC DE 20 kV 50 5,2* 5,2* 5,2* 5,2* 5,2* 5,2* 5,20 5,20cu izolatie 70 6,58* 6,58* 6,58* 6,58* 6,58* 6,58* 6,58 6,58din hartie si 95 7,80* 7,80* 7,80* 7,80* 7,80* 7,80* 7,80 7,97

cond. din Al 120 8,83* 8,83* 8,83* 8,83* 8,83* 8,83* 8,83 9,35

sM=150 mm2 150 10,05* 10,05* 10,05* 10,05* 10,05* 10,05* 10,05 10,75

A N E X E

27


28/60

Anexa 1

VALORI ALE PARAMETRILOR UTILIZAI PENTRU STABILIREA DENSITILOR

ECONOMICE DE CURENT

1. Rata de actualizare a cheltuielilor:

12=a %/an

2. Mrimea de calcula valorilor actualizate corespunztoare unei durate calendaristice t:

( )

+=

tta1

11

a

1T (A.1.1)

De exemplu, pentru 10 ani calendaristici se obine T10=5,65 ani, iar pentru t=20 ani,

T20=7,47ani.

3.Durata de calcul al pierderilor de energie:

SM

SMSM

T

TT

+

=27520

10000 . (A.1.2)

4.Rezistivitatea conductoarelorconsiderat la 35oC:

28


29/60

- aluminiu 32,0 .mm2/km; cupru 18,9 .mm2/km.

5.Relaiile de calcul ale coeficienilor Kr i Krs:

( )( ) ( )

2/1

0 20

22

20

111

1

1

1

++

++

+=

=

r

r

t

i

trti

rT

Tr

a

r

aTK

( )( ) ( )[ ]

( )( )[ ]

2/11

0 20

102

*

99

1

2

*

20

2

20

111

11

1

1

1

1

+++

+++

+

++

+=

=

= =+

r

s

t

i tjj

ji

rsT

TSr

a

Sr

Ta

r

aTK

n care 11* / Mp IIS = reprezint valoarea relativ a saltului de sarcin Ip1 (planificat pentru anul ts

dup primul an de exploatare) n raport cu sarcina maxim din primul an de exploatare. Valorile

calculate cu aceste dou relaii sunt prezentate n tabelele 3 i 4.

Anexa 2

PREURI FOLOSITE PENTRU DETERMINAREA DENSITILOR ECONOMICE

DE CURENT

2.1. PREMISELE

La dimensionarea din punct de vedere economic a seciunilor conductoare se compar

efortul de investiii cu preul pierderilor de energie.

Costurile de investiii, necesare realizrii unei linii electrice, difer destul de mult de la caz la

caz, de la zon la zon. nc din 1980, pe baza unor studii aprofundate s-au analizat modurile n

care se stabilesc costurile de investiii n liniile electrice, ajungndu-se la concluzia c termenul cel

mai dispers este termenul constantA, n timp ce panta K, de cretere a investiiei cu seciunea, este

sensibil mai puin dispers.

n acelai timp, avnd n vedere c se compar cheltuieli de investiii care au loc n prezent

cu cheltuieli viitoare cu pierderile de putere i energie, cheltuieli cu un oarecare grad de

incertidudine, din dorina de a nu se ajunge la linii noi cu seciune exagerat de mare doar pe baza

29


30/60

estimrii unor pierderi viitoare, costurile de investiii ale liniilor au fost luate la limitele superioare

ale valorilor practicate n ar.Costul specific al energiei pierdute este relativ ridicat deoarece aceast

energie se consider a fi produs pe baz de combustibil marginal.Au fost folosite valori ale investiiilor i preuri ale energiei pierdute astfel nct liniile de

distribuie din Romnia s rezulte eficiente la nivelul preurilor de pe piaa mondial. Ca urmare

densitile de curent au fost stabilite pe baza preurilor n euro rezultate din prognozele privind

perspectiva pieei mondiale.

- Costul mediu al unui kilowatt, cu care a fost asimilat costul specific al puterii instalate n

centrala etalon : 1250c =p / kW.

- Preurile medii de energie cu care au fost asimilate costurile specifice ale energiei

pierdute la cele trei trepte de distribuie:

la IT (110 kV) ................................................5,0 10-2 / kWh

la MT (6-20 kV) .............................................5,5 10-2 /kWh

la JT (),4 kV) ..................................................7,5 10-2 /kWh.

2.2. INVESTIIILE

Ca baz s-au folosit cataloage de preuri Pirelli Romnia Cabluri i Sisteme, devize-ofert

ntocmite de ctre societi ELCO din ar i oferte pe care le-a fcut ara noastr pentru

licitaii internaionale. Intenionat, pentru a nu supraestima seciunile, s-au luat n

considerare ofertele cele mai ridicate.

Valorile parametrilorA iKcare definesc costul investiiilor ( )LsKANCi += n linii sunt

prezentate n tabelul A2. Pentru LEA j.t. cu conductoare torsadate aceti parametri sunt stabilii cu

luarea n considerare a circuitului pentru iluminat.

30


31/60

Mai trebuie reinut c valorile pentru seciunea maxim utilizat la fiecare tip de linie se pot

modifica n timp, n instruciune existnd relaiile necesare pentru a stabili datele i n cazul altor

seciuni maxime dect cele din tabelul A2.Tabelul A1

PREURILE PENTRU UN NTRERUPTOR DE JOAS TENSIUNE SAU

PENTRU CELULE DE MEDIE TENSIUNE

UnkV

Preuri (Ccel)

j.t.

1020110

500

900020000120000

Tabelul A2PARAMETRII INVESTIIILOR N LINII ELECTRICE

Ci =N(A+Ks)L

Tipul constructiv al liniei sM A K

mm2 /km /km.mm2

LEA

Al

j.tconductoare neizolate 95 10200 110

conductoare torsadate 95 9000 105

20 kVconductoare Al-Ol neiz. 120 17000 160

conductoare Al-Ol izol. 150 21000 200

110 kV conductoare Al-Ol 300 40000 180

Cu

j.t. conductoare neizolate 70 20000 180

20 kV conductoare neizolate 70 16000 350

110 kV conductoare neizolate 300 35000 300

Al

j.t. izolaie din polietilen 240 15000 125izolaie din PVC 300 12500 120

6 kVizol.polietilen reticulat 400 45000 135

izolaie din PVC 240 30000 130

10 kV izolaie polietil.reticulat 400 50000 145


31


32/60

LEC

izolaie hrtie 185 30000 270

20 kVizolaie polietil. reticulat 150 35000 160


Cu

j.t.

izolaie din polietilen 185 27500 165


6 kVizolaie polietil. reticulat 185 55000 215


10 kV izolaie polietil. reticulat 150 52000 270



20 kV izolaie polietil.reticulat 150 55000 280


Surse: Cataloage de preuri Pirelli Romania, devize-oferte pentru construcia de linii electrice ale unor

societi ELCO, devize ofert pentru licitaii internaionale

Anexa 3

Tabelul A.3.1.

Domeniile de sarcini maxime anuale i seciunile economice care le corespund

n cazul construirii unor LINII AERIENE NOI de JOASA TENSIUNE, cu

conductoare din ALUMINIU, neizolate sau izolate torsadate, sM=95 mm2

Domeniile definite n AMPERI

s

mm2

TSM , n h/an2000 3000 4000 5000 6000 7000

16 0-19 0-17 0-16 0-14 0-13 0-1125 19-27 17-25 16-23 14-21 13-19 11-1635 27- 39 25- 35 23- 32 21- 29 19- 27 16- 2450 39 - 55 35 - 50 32 - 45 29 - 41 27 - 38 24 - 3470 55 - 75 50 - 69 45 - 62 41 - 57 38 - 52 34 - 4795 75 - 172 69 - 157 62 - 143 57 - 130 52 - 118 47 - 108

2x95 172 - 305 157 -278 143 - 253 130 - 230 118 - 210 108 - 192

Kj =1,40Domeniile definite n kVA

s

mm2

TSM , n h/an2000 3000 4000 5000 6000 7000

16 0-13 0-12 0-11 0-10 0-9 0-8

32


33/60

25 13 - 19 12 - 17 11 - 16 10 - 15 9 - 13 8 - 1135 19 - 27 17 - 24 16 - 22 15 - 20 13 - 18 11 - 1750 27 - 38 24 - 35 22 - 31 20 - 29 18 - 26 17 - 2470 38 - 52 35 - 47 31 - 43 29 - 39 26 - 36 24 - 3395 52 - 119 47 - 108 43 - 99 39 - 90 36 - 82 33 - 75

2x95 119 - 211 108 - 192 99 - 175 90 - 159 82 - 145 75 - 133

Tabelul A.3.2.

Domeniile de sarcini maxime anuale i seciunile economice care

le corespund n cazul construirii unor LINII AERIENE NOI de

20 kV, cu conductoare neizolate din Ol-Al, sM= 120 mm2


s

mm2TSM , n h/an

2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0- 49 0- 46 0- 42 0- 39 0- 36 0- 3350 49 - 70 46 - 65 42 - 60 39 - 55 36 - 51 33 - 4770 70 - 96 65 - 89 60 - 82 55 - 76 51 - 70 47 - 6595 96 - 125 89 - 116 82 - 106 76 - 100 70 - 90 65 - 85120 125 - 280 116 - 277 106 - 254 100 - 235 90 - 218 85 - 200

2x120* 280 - 520 277 - 487 254 - 447 235 - 416 218 - 384 200 - 350*Dou circuite de cte 4 km, fiecare cu cte dou celule, cte una la fiecare capt

K2j=1,51 (conform tab.2)

Domeniile definite n MVA

s

mm2TSM , n h/an

2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0- 1,7 0- 1,6 0- 1,5 0- 1,4 0- 1,3 0- 1,150 1,7 - 2,4 1,6 - 2,2 1,5 2,1 1,4 - 1,9 1,3 - 1,8 1,1 - 1,670 2,4 - 3,3 2,2 - 3,1 2,1 - 2,8 1,9 - 2,6 1,8 - 2,4 1,6 - 2,395 3,3 - 4,3 3,1 - 4,0 2,8 - 3,7 2,6 - 3,5 2,4 3,1 2,3 - 2,9120 4,3 - 9,7 4,0 - 9,6 3,7 8,8 3,5 8,1 3,1 7,5 2,9 6,9

2x120* 9,7 - 18,0 9,6 - 16,9 8,8 - 15,5 8,1 - 14,4 7,5 - 13,3 6,9 - 12,1

33


34/60

Tabelul A.3.3.


le corespund n cazul construirii unor LINII AERIENE NOI de

110 kV, cu conductoare din Ol-Al, sM= 300 mm2


s

mm2

TSM , n h/an2000 3000 4000 5000 6000 7000

150 0 - 208 0 - 194 0 - 180 0 - 168 0 - 154 0 - 148185 208 - 264 194 - 246 180 - 230 168 - 212 154 - 196 148 - 180240 264 - 336 246 - 313 230 - 292 212 - 270 196 - 248 180 230300 336 - 736 313 - 689 292 - 612 270 - 594 248 - 547 230 - 505

2x300* 736 - 1300 689 - 1200 612 - 1130 594 - 1050 547 - 960 505 - 900*Dou circuite de cte 20 km, fiecare cu cte dou celule cu ntreruptor



s

mm2TSM , n h/an

2000 3000 4000 5000 6000 7000

150 0 - 40 0 - 37 0 - 34 0 - 32 0 - 29 0 - 27185 40 - 50 37 - 47 34 - 44 32 - 40 29 - 37 27 - 34240 50 - 64 47 - 60 44 - 55 40 - 52 37 - 47 34 - 44300 64 - 140 60 - 131 55 - 122 52 - 113 47 - 104 44 - 96

2x300* 140- 248 131- 228 122- 215 113 - 200 104 - 183 96 - 172

Tabelul A.3.4.Domeniile de sarcini maxime anuale i seciunile economice care

le corespund n cazul construirii unor LINII NOI n cablu de

JOASA TENSIUNE, cu conductoare din ALUMINIU i izolaia

din PVC , sM= 300 mm2

34


35/60


smm2

TSM , n h/an2000 3000 4000 5000 6000 7000

16 0 - 20 0 - 18 0 - 16 0 - 15 0 - 14 0 - 1325 20 - 29 18 - 26 16 - 24 15 - 22 14 - 20 13 - 1835 29 - 41 26 - 37 24 - 34 22 - 31 20 - 28 18 - 2650 41 - 58 37 - 53 34 - 48 32 - 44 28 - 40 26 - 3670 58 - 80 53 - 72 48 - 66 44 - 60 40 - 55 36 - 5095 80 - 104 72 - 94 66 - 86 60 - 78 55 - 71 50 - 65120 104- 130 94 - 119 86 - 108 78 - 98 71 - 90 65 - 82150 130 - 162 119 - 147 108 -134 98 - 122 90 - 111 82 - 102185 162 - 205 147 - 187 134 - 170 122 - 155 111 - 141 102 - 129240 205 - 260 187 - 238 170 - 216 155 - 197 141 - 178 129 - 165300 260 - 475 238 - 435 216 - 395 197 - 360 178 - 325 165 - 300

2x300* 475 - 835 435 - 765 395 - 605 360 - 635 325 - 575 300 - 530*Fazele celor dou cabluri sunt legate cte dou n paralel i alimentate

printr-un ntreruptor comun

Kj=1,16 (conform tab.2)Domeniile definite n kVA

smm2

TSM , n h/an2000 3000 4000 5000 6000 7000

16 0 - 14 0 -12 0 - 11 0 - 10 0 - 10 0 - 925 14 - 20 12 - 18 11 - 17 10 - 15 10 - 14 9 - 12

35 20 - 28 18 - 26 17 - 24 15 - 21 14 - 20 12 - 1850 28 - 40 26 - 36 24 - 33 21 30 20 - 28 18 - 2570 40 - 55 36 - 50 33 - 46 30 - 42 28 - 38 25 3595 55 - 72 50 - 65 46 - 60 42 - 54 38 - 50 35 - 45120 72 - 90 65 - 82 60 - 75 54 - 68 50 62 45 - 57150 90 - 112 82 - 102 75 - 93 68 - 84 62 - 77 57 70185 112 - 142 102 - 130 93 - 118 84 - 107 77 - 98 70 - 90240 142 180 130 165 118 150 107 135 98 125 90 115300 180 - 330 165 300 150 - 275 135 250 125 225 115 210

2x300* 330 - 580 300 - 530 275 - 420 250 - 440 225 - 400 210 - 370

Tabelul A.3.5.



6 kV, cu conductoare din ALUMINIU i izolaia din PVC

35


36/60

sM= 240 mm2


smm2 TSM , n h/an2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0 - 44 0 - 41 0 - 38 0 - 35 0 - 32 0 - 3050 44 - 63 41 - 58 38 - 54 35 - 50 32 - 46 30 - 4270 63 - 86 58 - 80 54 - 74 50 - 68 46 - 63 42 - 5895 86 - 112 80 - 104 74 - 97 68 - 90 63 - 82 58 - 75120 112 - 141 104 - 131 97 122 90 - 112 82 - 103 75 - 95150 141 - 175 131 - 162 122 151 112 - 139 103 - 127 95 - 117185 175 - 222 162 - 206 151 - 191 139 - 176 127 - 162 117 - 149240 222 - 500 206 - 463 191 - 430 176 - 396 162 - 362 149 - 334

2x240* 500 - 882 463 - 815 430 - 756 396 - 697 362 - 638 334 - 588

*Fazele celor dou cabluri sunt legate cte dou n paralel i alimentate printr-un ntreruptor

comun

Kj=1,40 (conform tab.2)


smm2

TSM , n h/an2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0 - 0,5 0 - 0,4 0 - 0,4 0 - 0,4 0 - 0,4 0 - 0,350 0,5 - 0,7 0,4 - 0,6 0,4 - 0,6 0,4 - 0,6 0,4 - 0,5 0,3 - 0,570 0,7 - 0,9 0,6 - 0,8 0,6 - 0,8 0,6 - 0,7 0,5 - 0,7 0,5 - 0,695 0,9 - 1,2 0,8 - 1,1 0,8 1,0 0,7 - 0,9 0,7 - 0,9 0,6 - 0,8120 1,2 - 1,5 1,1 - 1,4 1,0 - 1,3 0,9 - 1,2 0,9 - 1,1 0,8 1,0150 1,5 - 1,8 1,4 - 1,7 1,3 - 1,6 1,2 - 1,4 1,1 - 1,3 1,0 - 1,2185 1,8 - 2,3 1,7 - 2,1 1,6 2,0 1,4 - 1,8 1,3 - 1,7 1,2 - 1,5240 2,3 - 5,1 2,1 - 4,8 2,0 - 4,4 1,8 4,0 1,7 - 3,7 1,5 - 3,4

2x240* 5,1 - 9,0 4,8 - 8,3 4,4 - 7,6 4,0 7,0 3,7 - 6,4 3,4 6,0

Tabelul A.3.6.


le corespund n cazul construirii unor LINII NOI n cablu de 10 kV, cu conductoare din

ALUMINIU i izolaia din PVC, sM= 240 mm2

36


37/60


s

mm2TSM , n h/an

2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0 - 46 0 - 43 0 - 40 0 - 37 0 - 34 0 - 3150 46 - 65 43 - 60 40 - 56 37 - 52 34 - 47 31 - 4470 65 - 90 60 - 83 56 - 77 52 - 71 47 - 66 44 - 6095 90 - 117 83 - 108 77 - 100 71 - 92 66 - 85 60 - 78

120 117 - 147 108 - 136 100 - 126 92 - 116 85 - 107 78 - 99150 147 - 183 136 - 170 126 - 156 116 - 144 107 - 132 99 - 123185 183 - 232 170 - 215 156 - 198 144 - 183 132 - 168 123 - 155240 232 - 576 215 - 534 198 - 491 183 - 454 168 - 417 155 - 386

2x240* 576 - 1015 534 - 940 491 - 865 454 - 800 417 - 735 386 - 680*Dou circuite de 1,5 km, fiecare cu cte dou celule cu ntreruptor


Domeniile definite n MVAs

mm2TSM , n h/an

2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0 - 0,8 0 - 0,7 0 - 0,7 0 - 0,6 0 - 0,6 0 - 0,550 0,8 - 1,1 0,7 - 1,0 0,7 1,0 0,6 - 0,9 0,6 - 0,8 0,5 - 0,870 1,1 - 1,5 1,0 - 1,4 1,0 - 1,3 0,9 - 1,2 0,8 - 1,1 0,8 1,095 1,5 - 2,0 1,4 - 1,9 1,3- 1,7 1,2 - 1,6 1,1 - 1,5 1,0 - 1,4

120 2,0 - 2,5 1,9 - 2,4 1,7 - 2,2 1,6 2,0 1,5 - 1,9 1,4 - 1,7150 2,5 3,2 2,4 2,9 2,2 2,7 2,0 2,5 1,9 2,3 1,7 2,2185 3,2 4,0 2,9 3,7 2,7 3,4 2,5 3,2 2,3 2,9 2,2 2,7

240 4,0 10,0 3,7 9,2 3,4 8,5 3,2 7,9 2,9 7,2 2,7 6,72x240* 10,0 17,6 9,2 16,3 8,5 15,0 7,9 13,9 7,2 12,7 6,7 11,8Tabelul A.3.7



20 kV, cu conductoare din ALUMINIU i izolaia din

POLIETILENA, sM= 150 mm2

Domeniile definite n AMPERIs

mm2TSM , n h/an

2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0 - 49 0 - 46 0 - 42 0 - 39 0 - 36 0 - 3350 49 - 70 46 - 65 42 - 59 39 - 55 36 - 51 33 - 4770 70 - 96 65 - 89 59 - 82 55 - 76 51 - 70 47 - 6495 96 - 125 89 - 116 82 - 106 76 - 100 70 - 91 64 - 84

37


38/60

120 125 - 157 116 - 145 106 - 134 100 - 124 91 - 115 84 - 105150 157 - 413 145 - 384 134 - 352 124 - 327 115 - 303 105 - 278

2x150* 413 - 726 384 - 676 352 - 620 327 - 576 303 - 532 278 - 488*Dou circuite de cte 4 km, fiecare cu cte dou celule cu ntreruptor

Ki=1,67 (conform tab.2)


s

mm2TSM , n h/an

2000 3000 4000 5000 6000 7000

35 0 - 1,7 0 1,7 0 - 1,5 0 - 1,4 0 - 1,2 0 - 1,150 1,7 - 2,4 1,6 - 2,2 1,5 2,0 1,4 - 1,9 1,2 - 1,8 1,1 - 1,670 2,4 - 3,3 2,2 - 3,1 2,0 - 2,8 1,9 - 2,6 1,8 - 2,4 1,6 - 2,2

95 3,3 - 4,3 3,1 - 4,0 2,8 - 3,7 2,6 - 3,5 2,4 3,2 2,2 - 2,9120 4,3 - 5,4 4,0 - 5,0 3,7 - 4,6 3,5 4,3 3,2 4,0 2,9 - 3,6150 5,4 14,3 5,0 13,3 4,6 12,2 4,3 11,3 4,0 10,5 3,6 9,6

2x150* 14,3 25,1 13,3 23,4 12,2 21,5 11,3 20,0 10,5 18,4 9,6 16,9

Anexa 4

EXEMPLE DE CALCUL PRIVIND DETERMINAREA SOLUIILOR

ECONOMICE PENTRU NUMRUL CONDUCTOARELOR UNEI

FAZE SAU AL CIRCUITELOR UNEI LINII, PRECUM I

PENTRU SECIUNILE ACESTORA

EXEMPLUL 1. LINIE RADIAL FR DERIVAII CU INCRCRI MAXIME ANUALE

CONSTANTE SAU N CRETERE TREPTAT

Datele iniiale:

Tipul constructiv: LEC j.t. cu izolaie din PVC i conductoare din aluminiu (smax=300 mm2)

Sarcina maxim de durat estimat pentru primul an de exploatare:

38


39/60

AIM 2901 = (circa 200 kVA)

Dimensionarea se va face n urmtoarele dou ipoteze:

ipoteza 1 sarcina maxim anual poate fi considerat, practic constant n timp;

ipoteza 2 n urmtorii nou ani, dup primul an de exploatare, este de ateptat o

cretere a sarcinilor maxime anuale cu circa 70 %, ceea ce corespunde unei creteri cu o

rat medie anual:

( ) 6170,1 9/1 ==r %/an.

Durata de utilizare a sarcinii maxime anuale se va menine la valori de ordinul 4000 h/an.

Dimensionarea seciunii economice

Ipoteza 1 Sarcina maxim de calcul:

290=MI A

Densitatea economic de curent i valoarea coeficientuluiKj se determin din tabelul 1 (pentru

TSM=4000 h/an) i, respectiv, din tabelul 2.

16,1K;80.0j j2

ec == A/mm

Seciunea economic de calcul, se determin cu relaia (6.4):

36280,0

290s cec == mm2 .

Numrul economic de calcul, al conductoarelor unei faze, se determin cu relaia (6.7)

04,130016,1

362

sK

sN

Mj

c

ecc =

=

= .

ntruct Nc este mai mic dect 1,41, numrul economic de cabluri rezult N=1.

39


40/60

Seciunea economic care se adopt n prima ipotez (conform art.18. lit.b.):

300x1sNsec == mm2

Eficiena economic care se poate obine prin nlocuirea seciunii admisibile termicst=150 mm2 cu

sec=300 mm2 este prezentat n exemplul 9.

Ipoteza 2 Sarcina maxim de calcul:

36526,1290KII r1MM === A

Valoarea coeficientuluiKr=1,43 este determinat din tabelul 3 pentru r = 6%/an i tr= 9 ani.

OBSERVAIE. Deoarece sarcinile maxime din primii zece ani se ateapt a fi n cretere

treptat, seciunea liniei urmeaz a fi determinat pe baza unei sarcini de calcul ( 2901,43 = 415

A) mai mic cu 16% fa de sarcina maxim estimat pentru al zecelea an de exploatare (2901,7 =

493 A).

Ca i n ipoteza 1, i conform tabelelor 1 i 2

16,1K;80,0j j2

ec == A/mm

Seciunea economic de calcul:

51980,0

415

j

Is

ec

Mc

ec

===mm

2

.

Numrul economic de calcul, al conductoarelor unei faze:

49,1300x16,1

519

K

sN

j

c

ecc ===

40


41/60

ntruct numrul de calcul Nc este mai mare dect 1,41, pentru soluia economic se adopt

N=2

Seciunea economic care trebuie adoptat n a doua ipotez este

3002NSsec == mm2

Not. Pentru dimensionare se poate folosi i tabelul A3.4 din anexa 3 din care rezult imediat

c pentru o sarcin de 290 A, la o durat de utilizare a puterii maxime de 4000 h/an seciunea

economic este de 1x300 mm2 (domeniul de sarcini ntre care este economic seciunea de 300 mm2

fiind cuprins ntre 216 A i 395 A). n schimb pentru o sarcin echivalent de 415 A seciunea

economic va fi 2x300 mm2 (domeniul de sarcini ntre care este economic seciunea de 2x300 mm2

fiind cuprins ntre 395A i 605 A).

EXEMPLUL 2 . LINIE RADIAL CU SECIUNE ECONOMIC CONSTANT SAU CU

SECIUNI ECONOMICE PE TRONSOANE Fig. 2

Date iniiale:

Tipul constructiv: LEC j.t cu izolaie din PVC i conductoare din aluminiu (sM=300 mm2).

Sarcinile maxime anuale sunt indicate n figura 2 i se apreciaz c n timp valorile lor se vor

menine constante.

41

I1=105 A I2=45 A I3=15A

Lt

L1=130m L

2=50 m L

3=50 m

60 A 30 A 15 A

Fig.2


42/60

Durata de utilizare a puterii maxime se consider a fi practic aceeai la toi consumatorii i deordinul:

3500=SMT h/an

Dimensionarea se va face n dou ipoteze:

ipoteza A seciune economic constant;

ipoteza B seciuni economice distincte pentru tronsonul 1 i, respectiv pentru

tronsoanele 2 i 3 conform recomandrii de la art. 21.

Dimensionarea seciunilor economiceIpoteza A

Sarcina maxim echivalent de calcul:

82230

50155045130105L

LII

222

i

2

iMe =++== A

Densitatea economic de curent i coeficientul de cretere Kj se determin din tabelele 1 i,

respectiv, 2. Prin interpolare liniar:

16,1K;84,0j j2

ec == A/mm .

Seciunea economic de calcul :

98j

Is

ec

Mc

ec == mm2 .

Numrul economic de calcul al conductoarelor unei faze:

42


43/60

41,128,030016,1

98


44/60


4084,0

5,33s 2ec == mm2

Numrul economic de conductoare al unei faze: N=1 deoarece 40sc

ec = mm2 este mai mic

dect 300sM = mm2.

Seciunea economic adoptat:

35x1sec = mm2.

NOTA. In cazurile cnd se admite alegerea seciunilor economice pe tronsoane, de obicei se pot

obine economii att la volumul de aluminiu, ct i la consumurile proprii tehnologice de putere i

de energie. Astfel, n ipoteza B din exemplul de mai sus s-ar putea obine urmtoarele economii:

- circa 11% la cantitatea de aluminiu necesar pentru conductoare:

%8910023095

10035130120100

V

V2

22

AlA

AlB =

+=

mmm

mmmmmm;

- circa 8% la consumul propriu tehnologic de putere:

%9210024,1

14,1100 ==

kW

kW

CPT

CPT

A

B .

EXEMPLUL 3. LINIE RADIAL CU DOI CONSUMATORI AVND FACTORII DE PUTERE

I DURATELE TSM DE UTILIZARE A SARCINII MAXIME ANUALE SENSIBIL DIFERITE

Fig. 3

Date iniiale:

Tipul constructiv: LEA 20 kV cu conductoare din OlAl ( 120sM = mm2).

Sarcinile sunt indicate n figura 3.

44

1 km 1 kmPM1

=1,6 MW ; TPM1

=5000 h/an

OM1

=1,25 MVAr ; TOM1

=4000 h/an

PM2

=1 MW ; TPM2

=3000 h/an

OM2

=0,4 MVAr ; TOM2

=5000 h/an

Fig.3


45/60

Determinarea seciunii economice

Tranzitul anual de sarcin:

( ) ( )

( ) ( ) MVAh/an1304050004,0400025,13000150006,103,1

WW03,1W

22

2

Qt

2

Pts

=+++=

=+=

Puterea maxim anual:

( ) ( ) ( ) ( ) 08,34,025,116,1QPS 222t2

tM =+++=+= MVA

i deci pentru primul tronsonIM1=90 A.

Durata de utilizare a sarcinii maxime:

435008,3

13040SWT

M

SSM === h/an

Densitatea economic de curent se apreciaz din tabelul 1:

2ec 96,0j A/mm=

Sarcina maxim echivalent de calcul:

( ) ( ) ( )[ ]MVA31,22

125,14,06,1114,01

L

LS

S

2222

t

t

2

1

Me =

+++++

==

respectiv

A7,66203

2310

U3

SI

n

MeMe =

==

45


46/60


2

ec

Mec

ec 7096,0

7,66

j

Is mm===

In ipoteza c linia ar fi prevzut cu o singur celul cu ntreruptor (n=1) la captul ei de

alimentare, conform relaiei 6.6,b sau a tabelului 2:

2/414,0137,151,1120160

2/15000170001

2/1

+==

++=jK

Numrul economic de calcul al circuitelor:

39,012051,1

70 =

=

=Mjec

c

ecc

sksN .

IntructNc


47/60

- n salt, cu nc 3750 kVA datorit punerii planificate n funciune a unor noi capaciti de

producie, aceast cretere pn la o sarcin maxim de 5250 kVA va avea loc n al treilea

an de exploatare al liniei (respectiv n anul ts=2, ulterior primului an de exploatare). Durata TSM este de ateptat c se va menine aproximativ constant.

Dimensionarea seciunii economice Sarcina maxim de calcul:

A14023,34,43KII rsMiM ===

Din tabelul 4, pentru r=2%/an i o cretere n salt de 2,5 ori (3,75 MVA/1,5 MVA) n anul

ts=2, se deduceKrs=3,23.

Densitatea economic de curent pentru TSM=5500 h/an se determin din tabelul 1 prin interpolare:

2ec 89,0j A/mm=

Coeficientul de cretere a lui jec, n cazul unei linii de 20 kV cu L=2 km i n=2 celule cu

ntreruptor, se determin cu ajutorul urmtoarei relaii din tabelul 2:

63,1829,0

137,12 =+=L

K cj ,

sau direct cu relaia (6.6,b)

63,1120160

150002

217000

1

2/1

2 =

++=cjK


2

ec

Mc

ec 15789,0

140

j

Is mm===

Numrul economic de calcul al circuitelor liniei :

47


48/60

8,012063,1

157

2

=

=

=Mcj

c

ecc

sK

sN

Intruct 41,1


49/60

h/an3500TSM = .


Sarcina maxim n primul an de funcionare a liniei:

( ) ( )A138

3,1

180

03,01

180

r1

II

9t

MMt ==+

=+

= .

Sarcina maxim echivalent se determin conform relaiilor (7.1) i (7.6) innd seama de:

a) evoluia sarcinii n timp (se aplic coeficientulKr=1,2 din tabelul 3);

b) repartizarea sarcinilor de-a lungul liniei (se aplic coeficientu

66,015,04,06,0 =+=dK ).

A11013866,020,1IKKI MtdrMe === .

Densitatea economic de curent i coeficientulKj se determin din tabelele 1 i 2:

41,1K;81,0j jec ==2

A/mm


2295136

81,0

110mmmm

j

Is

ec

Mc

ec >=== .

Numrul economic de conductoare pentru o faz:

02,19541,1

136 =

=

=Mj

c

ecc

sK

sN

Intruct 4,1


50/60

Datele iniiale:

Tipul constructiv: LEC de 20 kV cu izolaie din polietilen reticulat i conductoare din Al

(sM=150mm2

).

Sarcinile maxime anuale sunt indicate n figura 4 i valorile lor se consider constante n timp.

Durata de utilizare anual a puterii maxime:

anoreTSM /4000=


Pentru stabilirea circulaiei de cureni pe tronsoane, n prealabil se determin cu metoda

momentelor, curentul injectat la unul din capetele liniei:

( )A68

3

5,2182365,0118160

L

Li

It

j

1

kj

A =++++

=

=

,

unde ij este curentul absorbit de consumatorul racordat la nodul j.

Pornindu-se de la aceast valoare, se deduce circulaia de cureni pe tronsoane prezentat n

figura 5.

50

A B

0,5 km 0,5 km 0,5 km 0,5 km 1 km

i1=18 A i

2=36 A i

3=18 A i

4=60 A

Fig.4

A B

0,5 km 0,5 km 0,5 km 0,5 km 1 km

18 A 36 A 18 A 60 A

IA=68 A 50 A 14 A 4 A 64 A

Fig.5. Circulaia de cureni n regim normal defuncionare


51/60

Sarcina maxim echivalent pentru calculul unei seciuni constante n lungul ntregii linii:

A9.603

1645,045,045,0145,0505,068

L

LII

222222

t

j

2

i

Me =+++++

== .

Densitatea economic de curent:

2

ec99,0j A/mm=


2

ec

Mec

ec 6299,0

9,60

j

Is mm=== .

Numrul economic de circuite:

1=N , deoarece Mcec ss

42138896 nte 401-03-00 metodologie privind deter min area sectiunii economice a or in instalatii...

Documents