3.evaluare constructii din zidarie-prin calcul anexa d

8/2/2019 3.Evaluare Constructii Din Zidarie-prin Calcul Anexa D

1/15

EVALUAREA CLDIRILOR DIN ZIDRIE

Evaluarea prin calcul este un procedeu cantitativ prin care se verific dac construciilexistente, degradate sau nu, satisfac cerinele strilor limit considerate la aciunile seismicede proiectare relevante .

Aciunea seismic i combinaiile de ncrcare Pentru cazul construciilor existente se accept niveluri de asigurare inferioare celor corespunzconstruciilor nou proiectate. Aciunea seismic de proiectare se combin cu alte aciuni permanente i variabile, conformCR0 2005

Modelarea structuriiEfectele aciunii seismice, care urmeaz s fie combinate cu efectul altor ncrcri permanevariabile, conform prevederilorCR 0-2005 pot fi evaluate printr-una din urmtoarele metode: - calculul la for lateral static echivalent (LF); - calculul modal bazat pe spectrul de rspuns (MRS); - calculul static neliniar;- calculul dinamic neliniar.n cazul utilizrii metodelor de calcul n domeniul elastic, se consider valori ale efortsecionale obinute prin reducerea valorilor corespunztoare rspunsului elastic prin factorcomportare.

Metodologia de nivel 1 const n:

Metodologia de nivel 2 seaplic:

Metodologia de nivel 3

evaluare calitativ preliminar(D.3.3.1);

evaluare simplificat princalcul, pentru efectul deansamblu al aciunii seismice nplanul pereilor (D.3.4.1.4).

evaluare prin calcul pentruaciunea seismic perpendicular pe planul pereilor (D.3.4.2) dac evaluarea calitativ preliminara identificat existena pereilorsau a altor elemente majore dezidrie (calcane, timpane,frontoane) care prezint risc de prbuire, parial sau total.

tuturor cldirilor cu pereistructurali din zidrie nearmati zidrie confinat cu planeefr rigiditate semnificativ nplan orizontal, indiferent dezona seismic i de regimul denlime;

cldirilor cu perei structuralidin zidrie nearmat i dinzidrie confinat cu planeerigide n plan orizontal carendeplinesc condiiile de la D.3.4.1.6 pentru utilizareametodelor de calcul liniarelastic dar care nu se ncadreaz n condiiile de la (2) pentruutilizarea metodologiei de nivel1;

se aplic construciilor care nu ndeplinesc condiiile de laD.3.4.1.6 pentru utilizareametodologiei de nivel2 iconstruciilor importante icomplexen condiiile n carese urmrete o evaluare maiexact a performanelor seismice.Metodologia de nivel 3 const

n:

evaluare calitativ detaliat bazat pe:

- inspecii n terencuprinztoare;

- ncercri in-situcuprinztoare.


2/15

cldirilor care ndeplinesccondiiile pentru utilizareametodologiei de nivel1, ncondiiile n care se urmretedeterminarea mai exact anivelului de siguran

disponibil (se recomand ncazul cldirilor din clasele deimportan i de expunere lacutremurI i II). Metodologia consta in:

evaluareacalitativ detaliat bazat, cel puin, pe:

- inspecii n terenextinse;

- ncercri in-situ extinse.evaluarea prin calcul cu

metode liniar elastice, pentruefectele aciunii seismice n planul pereilor ;

evaluarea prin calcul pentruaciunea seismic perpendicular pe planul pereilor.

evaluare prin calcul cumetode neliniare , pentruaciunea seismicn plan;

evaluare prin calcul pentruaciunea seismic perpendicular pe planul

pereilor.

3.4 . E valuarea prin calcul a siguranei cldirilor din zidrie

3.4.1. Sigurana fa de efectele aciunii seismice n planul peretelui

3.4.1.1 Determinarea forei tietoare de baz pentru ansamblul cldirii pentrumetodologiile de nivel 1 i 2

(1) Dete rminarea valorii de proiectare a forei tietoare de baz (Fb) pentru evaluarea preliminar de ansamblu (metodologia de nivel1) i pentru calculul liniar elastic, cu fora lateral

static echivalent sau prin calcul modal bazat pe spectrul de rspuns (metodologia de nivel2), seface conform prevederilor generale cu urmtoarele precizri suplimentare:

- corectarea factorilor de comportare q din tabelul 4.1 cufactorii de suprarezisten u / 1 dinP 100-1/2006, 8.3.4 (3) se face numai pentru cldirile cu perei din zidrie confinat, cu planrigide n plan orizontal, care ndeplinesc condiiile de regularitate n plan i n elevaie dinP 100-1/2006, 4.4.3 ; aceast corecie nu se aplic pentru evaluarea preliminar prin calcul peansamblulul cldirii (metodologia de nivel1); - spectrul de rspuns elastic se corecteaz, conformP 100-1/2006 , Anexa A, A.7 , prin nmulirecu coeficientul = 0,88 , determinat admind cfraciunea din amortizarea critic este 8% .


3/15

Valoarea factorului de comportare al struct urii q se ia funcie de natura structurii i a materialuluidin care este realizat, astfel:

Tabelul 6.1 Valori ale factorului de comportare adoptate n metodologia de nivel 1

Tipul de structur q

- structuri din zidrie simpl (nearmat) q = 1,5- s tructuri din zidrie confinat (inclusiv cele

proiectate conform P2-75 : Normativ privind alctuirea, calculul i executarea structurilor din

zidrie)

q = 2,0

Valorile factorului q, indicate n tabelul 6.1, sunt valori aproximative (n general acoperitoare), pentru structuri care nu respect, dect parial, regulile de alctuire a construciilor amplasate n zone seismice.

(2) Fora tietoare de baz ntr -o direcie orizontal a cldirii se calculeaz conform P 100-1/2006 .

mT SF d I b 1 unde:

Sd (T 1) ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale

T 1 perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul vertical ce coninedirecia orizontal considerat

m masa total a cldirii, considerat la verificarea la ULS n cazul aciunii seismice, conform CR 0-2005

I factorul de importan - expunere al construciei, conform P 100-1/2006, 4.4.5 . factor de corecie care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin

masa modal efectiv asociat acesteia, ale crui valori sunt: = 0,85, pentru cldiri cu mai mult de 2 niveluri = 1, pentru celelalte cazuri.

(3) Perioada fundamental de vibraie a cldirii n direcia considerat T 1 , necesar pen trustabilirea valorii spectrale S d , se poate calcula cu expresia:

43

1H k T

T n care:k T coeficient care are valorile 0,045 pentru structuri cu perei de beton armat i perei

de zidarie


4/15

H nlimea cldirii (n metri) deasupra bazei (seciune unde se admite c sencastreaz structura).

(4) Valoarea forei seismice care acioneaz la nivelul i se determin cu relaia aproximativ:

n

ii

ii

bi

zm

zmF F

1

n care:F i este fora seismic orizontal static echivalent de la nivel ul iF b fora tietoare de baz n numrul total de niveluri mi masa nivelului i

zi nlimea nivelului i fa de baza construciei n modelul de calcul.

(2) Calculul liniar elastic cu fora lateral static echivalent poate fi efectuat n urmtoarelecondiii: - cldirea satisface condiiile de regularitate n plan i n elevaie, conformP 100-1/2006, 4.4.3 ;- planeele au aceeai cot superioar pe ntregul nivel; pot fi acceptate decalri ale superioare a planeului mai mici dect nlimea centurilor (15 20 cm);- planeele au suficient rigiditate n plan orizontal i sunt suficient de bine legate de p perimetrali pentru a se putea accepta c este asigurat distribuia forelor de inerie compatibilizarea deformaiilor laterale (cazul planeelor din beton armat sau din lemn/mesuprabetonare 50 mm i cu conectori); - pentru fiecare direcie principal, n modelul de calcul se introduc numai pereii a cror riglateral este egal cu cel puin 30% din rigiditatea peretelui cel mai rigid de pe direcia respcalculat innd seama de slbirile date de golurile pentru ui i ferestre; - plinurile orizontale din zidrie pot fi introduse n modelul de calcul numai dac sunt exedin elemente esute cu zidria alturat sau sunt prevzute cu ancore/armturi de legtur cu a (3) Calculul modal bazat pe spectrul de rspuns poate fi efectuat dac sunt ndeplinite condiiil pentru procedeul de calcul static cu fora lateral static echivalent, i n urmtoarele ssuplimentare fa de cele de la (2):- cldiri fr regularitate n elevaie; - cldiri la care montanii pereilor cu goluri sunt legai la nivelul planeelor cu elementerigiditate la ncovoiere.

D.3.4.1.2 Distribuia forelor seismice orizontale (1) Pentru calculul la aciunea seismic n planul pereilor, distribuia forei tietoare de baz pansamblul cldirii (Fb), ntre pereii structurali se face astfel: i. n cazulplaneelor cu rigiditate nesemnificativ n plan orizontal: proporionalcu masatotal aferent fiecrui perete structural orientat cu axa major (lungimea) pe direcia forei se(direcia de calcul).


5/15


6/15

2. Valoarearezistenei de proiectare pentru pereii solicitai la for tietoaresestabilete n funcie de mecanismul de rupere:

- Pentru rupere prin lunecare n rost orizontal (f vd):

CFf

f M

vmvd (D.3)

unde f vm este rezistena medie de rupere la forfecare n rost orizontal iar M se ia conform (2).n lipsa unor date obinute prin ncercriin-situ la lucrarea respectiv, rezistena medie de rupe

la forfecare n rost orizontal (f vm) se poatelua egal cu: - f vm = 1,3 f vk

unde f vk este rezistena caracteristic de rupere determinat conformCR 6-2006 ;- pentru zidriile vechi cu crmizi pline i cu mortar de var, f vk se calculeaz cu relaiile

(4.3a ) i (4.3b ) dinCR 6-2006 n care rezistena unitar caracteristic iniial la forfecare a zidrse ia:

f vk0 = 0,045 N/mm 2.

- Pentrurupere n scar sub efectul eforturilor principale de ntindere (f td ):

CFf 04.0

f M

mtd (D.4)

unde f m este rezistena medie de rupere la compresiune a zidriei stabilit ca mai sus.Pentru evaluareasiguranei cldirilor existente coeficientul parial de siguran pentru zidrie se ia egal cu:

M = 3,0 pentru zidriile vechi cu crmizirealizate manuali mortar de var (orientativ,anterior anului 1900);M = 2,75 pentru zidriile vechi cu crmizi presate i mortar de var -ciment / ciment-var

(orientativ, ntre ani 1900 1950);M = 2,5 pentru zidriile recente (orientativ, dup anul 1950).

n cazul zidriei confinate i/sau armate n rosturi, pentru calculul capacitii de rezistenfolosesc valorile medii ale rezistenelor betonului i oelului, determinate conformSTAS 10107/0-90, 3.1.7 .


7/15

2. Capacitatea de rezisten a pereilor structurali pentru fore n plan

(1) Fora tietoare asociat cedrii prin compresiune excentric a unui perete dezidrie nearmat solicitat de fora axial de proiectare Nd se calculeaz cu relaia:

)15,11(cN

V dpp

d1f (D.5)

unde

w

pp l

H- factorul de form al peretelui de zidrie

undeHp nlimea peretelui; lw lungimea peretelui;cp coeficient care depinde de condiiile de fixare la extremiti ale peretelui:

cp = 2,0 pentru perete consol (montant); cp = 1,0 pentru perete dublu ncastrat la extremiti (spalet);

w

d0 tl

N - efortul unitar mediu de compresiune corespunztor forei axiale de proiectare Nd.

unde t este grosimea peretelui

d

0d f

unde f d este rezistena de proiectare la compresiune calculat conform D.3.4.1.3.1.

(2)Capacitatea de rezisten la fora tietoare a peretelui de zidrie nearmatestedat de relaia

Vf2 = min (V f21 ,V f22) (D.6)unde cele dou valori se calculeaz dup cum urmeaz :

I. Valoarea de proiectare a forei tietoare de rupere prin lunecare n rostulorizontal :

Vf21 = f vdD't (D.7)undeD' lungimea zonei comprimate a peretelui;t grosimea peretelui;f vd rezistena de proiectare la lunecare n rost conform D.3.4.1.3.1.


8/15

II. Valoarea de proiectare a forei tietoare de rupere prin fisurare diagonal(nscar):

td

0tdw

22f f 1

b

f tlV

(D.8)undeb coeficient cu valori 1,0 b = p 1,5;f td rezistena de proiectare a zidriei la eforturi principale de ntindere (D.4) .

(3) Capacitatea de rezistenaa unui perete din zidrie nearmat este egal curezistena la compresiune excentric dac valoarea forei tietoareV f1 dat derelaia (D.5) este mai mic dect valoarea forei tietoareV f2 dat de relaia(D.6).

(4) Pereii care satisfac condiia de la (3) sunt definii ca perei cu comportare ductil (pereiductili )

(5) Rezist ena unui perete din zidrie nearmat este egal cu rezistena la fortietoare dac valoarea forei tietoareV f2 dat de relaia (D.6) este mai micdect valoarea forei tietoareV f1 dat de relaia (D.5). (6) Pereii care satisfac condiia de la (5) sunt definii ca perei cu comportare fragil (perei

fragili ).(7) n cazul pereilor din zidrie confinat, pentru calculul forelor tietoare Vf1 i Vf2 se va ine

seama de aportul elementelor de confinare determinat conformCR 6-2006 . Rezistenele betonului iarmturii se vor lua conformD.3.4.1.3.1 (3).

3. Verificarea preliminar prin calcul a capacitii de rezisten pentruansamblul cldirii (metodologia de nivel 1)

(1) n cadrul metodologiei de nivel 1, evaluarea preliminar prin calcul const ndeterminarea capacitii de rezisten la for tietoare a cldirii pe baza unor ipoteze simplifici compararea acesteia cu fora tietoare de baz.Capacitatea de rezisten se calculeaz nseciunea de la baza pereilor structurali (seciunea de ncastrare definit nCR 6-2006 ).(2) Ipotezele pentru evaluarea simplificat a eforturilor unitare de compresiune i de forfecar n pereii structurali sunt urmtoarele: - legturile ntre pereii de pe cele dou direcii i ntre perei i planee asigur conlucacestora pentru preluarea ncrcrilor verticale i seismice; - planeele constituie diafragme rigide n plan orizontal; n cldirile cu nniv 3 ultimul planeu poate fi din lemn n cazul zidriei confinate i n cazul zidriei fr stlpiori dac sunt respcondiiile dinCR 6-2006, 7.1.2 ;- cldirea are regularitate n plan i n elevaie;


9/15

- distribuia pereilor, inclusiv a golurilor, este identic la toate nivelurile (pereii sunt con pn la fundaii); - ruperea pereilor se produce din for tietoare, prin fisurare diagonal (mecanismul derupere n

scar ).

NOTn cele mai multe cazuri, aceste ipoteze simplificatoare nu sunt satisfcute de cldirile proiectate naiapariia reglementrilor tehnice specifice cldirilor din zidrie.

(3) n ipotezele de la (2)efortul unitar de compresiune ( 0 n t/m 2) n pereii structuralisecalculeaz cu relaia:

zyzx

etajetajniv0 AA

Aqn(D.9)

undenniv numrul de niveluri al cldirii peste seciunea de ncastrare; qetaj ncrcarea total vertical pe etaj, considerat uniform distribuit pe suprafaa

planeului (t/m2)

Aetaj aria etajului, inclusiv balcoane i bowindowuri (m2

)Azx i Azy ariile de zidrie pe cele dou direcii principale ale cldirii (m2)(4) ncrcarea echivalent qetaj se calculeaz cu relaia:

planseuetaj

etajzyzxzidplanseuetaj,zidetaj qA

hAAqqq (D.10)

unde zid (greutatea volumic a zidriei) i qplaneu se iau n funcie de alctuirea zidriei i a planeelor cldirii. Pentru zidria cu crmizi pline din argil ars se poate considera suficiprecis valoareazid = 2.0 t/m3 (inclusiv tencuiala). Valoarea q planeu include, n afara ncrcr ilor permanente, i fraciunea din ncrcarea util stabilit nCR 0-2005 .

(5) Fora tietoare capabil pentru ansamblul cldirii se calculeaz pentru direcia ncare aria de zidrie este minim Az,min= min (Azx,Azy) cu relaia:

k

0k min,zcap 3

21AS (D.11)

undek - valoarea de referin (forfetar) a rezistenei la forfecare a zidriei care se ia, pentru zid

elemente din argil ars, n lipsa unor date mai precise:

k = 0,06 N/mm2 (6 t/m2) pentru zidrie cu mortar de var; k = 0,12 N/mm2 (12 t/m2) pentru zidrie cu mortar de ciment;

NOTValoarea k se refer la zidriile pereilor neavariai; n cazul zidriilor pereilor avariai, expertul tehn aprecianivelul de reducere care se impune. Orientativ, pentru zidriile cu avariiimportante valoarea k se reducecu 25 30% iar n cazul avariilorgrave cu 50 60%.Pentru mortarele var-ciment sau ciment-var se recomand interpolarea liniar ntre valorile de mai sus n funciede raportul ntre cei doi liani (ciment/var).


10/15

(6) Indicatorul R 3 care exprim capacitatea de rezisten a cldiriise determin curelaia:

b

cap3 F

SR (D.12)

unde Fb (fora tietoare de baz) se determin conform 3.4.1.1 (1).

4. Verificarea capacitii de rezisten pentru cldiri cu planee fr rigiditatesemnificativ n plan orizontal(metodologia de nivel 2)

(1) Capacitatea de rezisten se calculeaz separat, pe ambele direcii principale, pentru fiecaredintre pereii orientai cu axa major n direcia de aciune a forei seismice. Pentru ansacldirii capacitatea de rezisten se calculeaz aproximativ conform (8).(2) Pentrufiecare perete se determin, la fiecare nivel (j): - suprafaa aferent de planeu; - masa corespunztoare greutii proprii a peretelui (cte o jumtate din greutatea perinferior i, respectiv, superior) i greutii planeului aferent (Gij).(3) n seciunea de la baza peretelui se determin pentrufiecare perete :- fora axial (G0i) prin nsumarea greutilor de nivel aferente (Gij)

- efortul unitar de compresiune centric zi

ij

zi

i00

A

G

A

G

unde Azi este aria seciunii de zidrie la baza peretelui.(4) Pentru fiecare perete se determin fora tietoare capabil minim i modul probabil derupere V fd (pentru rupere ductil) sau Vff (pentru rupere fragil) n seciunea de la baz, cumetodologia de la D.3.4.1.3.2.(5) Fora tietoare de baz pentru cldire (Fb) se determin conform D.3.4.1.1.(1). (6) Fora tietoare de baz (Fb,i) pentru fiecare perete se determin prin distribuirea forei b proporional cu greutatea Gi corespunztoare ariei aferente de planeu pentru peretele respectiv.

bi

ii,b FG

GF (D.13)

unde Gi este greutatea total a cldirii.

Pentru pereii fragili ai cldirilor din zidrie confinatla care fora Fb s-a calculat cu factorul decomportareq = 2,0 conform tabelului 4.1,valoarea F b,i , calculat cu relaia (D.13) se multipliccu raportul 2,0/1,5.


11/15

(7) Indicatorul R 3i se calculeaz, pentrufiecare perete i pentru fiecare direcie, curelaia

i,b

i,capi3 F

SR (D.14)

unde Scap,i este fora tietoare capabil a peretelui "i" (exprimat, dup caz, prin Vfd sau Vff ).

(8) Indicatorul R 3 pentru ansamblul cldirii, pe fiecare direcie, se calculeaz curelaia

b

jd kf ff fd

3 F

VV

R (D.15)

unde

jdfdV suma capacitilor de rezisten ale pereilor cu rupere ductil (j perei)

kf ff V suma capacitilor de rezisten ale pereilor cu rupere fragil (k perei).

n sumele respective capacitile de rezisten ale pereilorse introduc cu valorile:

Vfd,i (V ff,i) = 0 dacR 3i < 0,5;Vfd,i (V ff,i) 1,5 F b,i .

5. Verificarea prin calcul liniar elastic a capacitii de rezisten pentru cldiri cuplanee rigide n plan orizontal(metodologia de nivel 2)

(1) Pentru verificarea siguranei, efectele aciunii seismice determinate prin calculul liniar elaspectrul elastic redus (cu for static echivalent sau cu analiz modal cu spectre de rspuns) dup cum urmeaz: - pentru pereiiductili : cu valorile rezultate din calculul structurii;- pentru pereii fragili : cu valorile rezultate din calculul structurii multiplicate cu raportul 2,0dac pentru spectrul de proiectare s-a utilizat valoareaq =2,0 conform tabelului 4.1 (ncazul zidrieiconfinate)(2) Sigurana seismic a pereilor se determin ntermeni de fore . Pentru fiecare stare limit,eforturile secionale de proiectare pentru fiecare perete (N,V,M) rezultate din calculul liniar eal structurii cu spectrul de proiectare, corectate, dup caz, conform (1), se compar cu capacitatea derezisten a peretelui calculat cu rezistenele materialelor determinate conformD.3.4.1.3.1.(3) n cazul pereilor cu goluri care au rigle de cuplare din beton armat, eforturile seciona proiectare n montani/spalei se vor determina pentru situaia formrii articulaiilor plastice n riglla toate nivelurile. Aceast schem de calcul se aplic numai n condiiile n care zidria poateeforturile locale corespunztoare plastificrii riglelor.


12/15

(4) Pentru ansamblul cldirii indicatorulR 3 pentru fiecare direcie, se calculeaz cu relaia (D.15).nsumele de la numrtor se introduc numaicapacitile de rezisten ale pereilor (i) pentru careR 3i 0,30.

6. Verificarea prin calcul static neliniar a siguranei pentru efectele aciuniiseismice n planul pereilor (metodologia de nivel 3)

(1) Modelul de calcul adecvat pentru calculul static neliniar implic urmtoarele schematizri: - spaleii (montanii) sunt caracterizai printr -o lege efort-deformaie de tip "liniar elastic-perfect plastic" pentru care rezistena i deplasarea (deformaia) ultim sunt definite n funcie de tirupere probabil;- parametrii limit ai legii constitutive, n lipsa unor date mai exacte, se vor lua dup urmeaz:

a. deplasarea ultim este egal cu 0,8% din nlimea peretelui dac rezistena de rupere prfor tietoare a peretelui (calculat cu relaia D.6) este mai mare cu cel puin 30% rezistena de rupere la compresiune excentric (calculat cu relaia D.5);

b. dac nu este ndeplinit condiia de la punctul "a" deformaia ultim se ia egal cu 0,4%nlimea peretelui; - pentru cldirile cu 1 3 niveluri este suficient verificarea mecanismului de etaj, cu evalsimplificat a rezistenei plinurilor orizontale.(2) Verificarea siguranei se face n termeni dedeplasare. (3) Capacitatea cldirii se definete prin deformaia lateral a ultimului planeu pentru car-a produs scderea forei tietoare capabile cu mai mult de 20% datorit degradrii/ieirii din lunor componente ale ansamblului structurii.(4) Cerina de deplasare se stabilete conform procedeului general indicat la 6.9.2 pentru spectrulelastic de proiectare (q=1) i fr aplicarea coeficienilor de suprarezisten (u / 1); se aplicreducerea spectrului elastic prin nmulire cu coeficientul=0,88 conformanexei A din P 100-1/2006 .n cazul structurilor din zidrie cu regularitate n elevaie, caracteristicile elastice echivalensistemului cu un singur grad de libertate se pot calcula suficient de exactdac se consider masele inlimile de nivel identice la toate nivelurile i deformata primului mod de vibraie aproximatlinie dreapt. (5) Pentru cldirile cu nniv >2 se pot utiliza i alte metode de calcul neliniar: - calculul elasto-plastic cufore cresctoare, pe model de cadru cu bare cu extremiti rigide; - calculul cu modele cu tip element finit pentru care se definesc legi de comportare elasto- plasticadecvate (calculul este mai exact, dar datorit complexitii, utilizarea metodei n practica cureeste justificat). 7. Sigurana fa de aciunea seismic perpendicular pe planul pereilor

(1) Avarierea unui perete sub efectul ncrcrilor perpendiculare pe plan se poate produce pri-unul dintre urmtoarele mecanisme:

ieire din plan sau rsturnare, dac: - peretele nu este legat cu planeele i/sau cu pereii perpendiculari;- cedeaz legturile peretelui cu planeele i/sau cu pereii perpendiculari;


13/15

fisurare/rupere , dac este depit rezistena la compresiune excentric a zidriei; n acest caz planul de rupere este, de regul, paralel cu rosturile orizontale, la mijlocul distanei ntre legcu planeele, sau, eventual, ntr -o seciune slbit de goluri sau liuri orizontale.

NOT n unele situaii speciale (perei slbii de sliuri verticale) se poate produce cedarea peretelui perpend ntr-o seciune relativ deprtat de intersecie.

(2)Modelele de calcul pentru identificarea efectelor aciunii seismice perpendiculare pe planperetelui se stabilesc, pentru fiecare mecanism de avariere al panoului de perete, n funcie caracteristicile constructive ale cldirii: A. n funcie de legtura ntre perete i planee:

1. Perete mrginit sus i jos de centurile planeelor din beton armat. 2. Perete cu prinderi articulate la nivelul planeelor (cazul planeelor cu grinzi metalice /

lemn, rezemate pe perete, cu sau fr ancore). 3. Perete nelegat de planee (zidrie continu, fr legtur cu planeul- cazul planeelor cu

grinzi metalice /din lemn dispuse paralel cu peretele).B. n funcie de legtura peretelui cu pereii perpendiculari:

1. Existena sau lipsa pereilor perpendiculari, la ambele extremiti sau la osingur extremitate.

2. Geometria peretelui: raportul ntre lungime (distana ntre pereiiperpendiculari) i nlime (distana ntre planee).

3. Eficiena legturii cu pereii perpendiculari: zidrie esut sau neesut,existena armturilor.

(3)Verificarea prin calcul a stabilitii i rezistenei pereilor la aciunea seismicperpendicular pe plan se face pentru o for static echivalent determinatconform capitolului 10 din P 100- 1/2006, relaia (10.1) considernd:

factorul de reducereq = 1,5 pentru toate tipurile de elemente din zidrie;

coeficientul de amplificare propriu = 1,0 pentru toi pereii din zidrie, cu urmtoarele excepii:- = 1,5 pentru perei de faad cu legturi pe toate patru laturile; - = 2,0 pentru perei de faad cu legturi numai pe dou laturi;- = 2,5 pentru perei i alte elemente din zidrie (frontoane, timpane, calcane) care luc

n consol.(4) Verificarea rezistenei legturilor unui perete cu pereii perpendiculari va ine seama deeforturile care se dezvolt n intersecie: - fore tietoare i momente ncovoietoare produse de aciunea seismic perpendicular pe pe- fore de lunecare verticale rezultate din ncovoierea peretelui perpendicular sub efectul foseismice care acioneaz n planul su.

(5) Verificarea peretelui la rsturnare implic urmtoarele etape: i. Identificareamecanismelor posibile de rsturnare (ntreg peretele pe toate nivelurile sau nu pe un singur nivel, numai o zon a peretelui);ii. Pentru fiecare dintre mecanismele posibile de rsturnare, pentru zona de perete antrenamecanismul respectiv, se determin:


14/15

- ncrcrile statice verticale (combinaiile de ncrcri dinCR 0-2005 care includ efecteleaciunii seismice) i excentricitile de aplicare ale acestora;

- eventualele fore statice orizontale (mpingeri din boli, arce, arpante,etc.);- fora seismic orizontal calculat conform (3); - rezistenele de proiectare ale legturilor care pot s mpiedice deplasarea peretelui n am

sensuri pe direcia prinderii, calculate conform (6) ;

iii. Pentru fiecare dintre mecanismele de rsturnare, cu forele i excentricitile determinate lacalculeaz: - momentul de rsturnare (Mr);- momentul de stabilitate (Mst).

Pentru calculul momentului de stabilitate nu se iau n considerare forele de legtur datorate fiar efectul favorabil al ncrcrilor permanente va fi redus cu 10%.Raportul ntre momentul de stabilitate i momentul de rsturnare definetegradul de asigurare alperetelui la stabilitate.

r

stst,3

M

MR (D.16)

(6) Capacitatea de rezisten a prinderilor depinde de: - rezistena piesei de prindere la rupere sau la smulgere; - rezistena peretelui la eforturile concentrate din zona de ancorare. Calculul rezistenei de proiectare a prinderilor se face conform anexei E (E.2.3.1). (7) Pentru starea limit ultim (ULS), momentul capabil al seciunii transversale a peretelui la din compresiune excentric perpendicular pe plan se poate calcula acceptnd diagrama de ede compresiune dreptunghiular, cu valoarea de proiectare egal cu 0,85 f d (neglijnd rezistena lantindere a zidriei). Aceast situaie de echilibru implic acceptarea unei stri avansate de fisuperetelui.(8) Pentru evaluarea capacitii unui perete la aciunea seismic perpendicular pe plan n limit ultim (ULS), se poate lua n considerare formarea liniilor de rupere pe trasee compatibilgeometria i condiiile de fixare pe contur ale peretelui.(9) Raportul dintre momentul capabil al seciunii transversale a peretelui i momentul ncovmaxim produs de fora seismic perpendicular pe plan definetecapacitatea de rezisten aperetelui

perpmax,

caprez,3 M

MR (D.17)

8. ncadrarea cldirilor cu perei structurali din zidrie n clase de risc seismic

(1) Pereii structurali din zidrie pentru care, sub aciunea seismic perpendicular pe plan,dacaindicatorulR 3,st 1.3 calculat cu relaia (D.16), se consider nesiguri. Pentruaceti perei, lucrrilede intervenie pentru asigurarea stabilitii sunt obligatorii indiferent de clasa de risc pentru acseismic n planul pereilor stabilit conform (3).


15/15

(2) Pentru pereii structurali care auR 3,st 1,3 ncadrarea n clase de risc n raport cu aciuneseismic perpendicular pe plan se face pe baza indicatoruluiR 3,rez , calculat cu relaia (D.17), utiliznd tabelul 8.3.(3) ncadrarea cldirilor cu perei structurali din zidrie n clase de risc n raport cu aciuneaseismic n planul pereilorse face n conformitate cu principiile generale enunate la 8.2, tabe8.1. 8.3, utiliznd indicatorii R1 R3.

3.evaluare constructii din zidarie-prin calcul anexa d

Documents