29417721-proiect-sonda

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda

http://slidepdf.com/reader/full/29417721-proiect-sonda 1/12

1. Alegerea tipului de instala ie de forajț

1.1 Programul de construc ie a Sondei 1 Ploie tiț ș

Tabelul 1.1

1. Sonda 1

2. Structura geologica Ploie tiș

3. Debit estimat 150 tone / 24 ore

4. Caracter Exploatare petrol

5. Adâncime proiectata (Hm) 4000 m

6. Program de tubare 185/8 in x 240 m ; 133/8 in x 1320 m ; 95/8 in x 3000

m ; 65/8 in x 4000 m

7. Tipul instalatiei de foraj

8. Durata de realizare ● montare – demontare :

35 zile pentru foraj ;

4 zile pentru probe ;

● foraj : 85 zile ;● probe de productie : 6 zile

Caracterul Sondei 1 Ploiesti este de exploatare a petrolului dintr-un zacamant , format din rociconsolidate, de tarie medie (M) si abraziv (A), conform tipului de sapa aleasa pentru forajul putuluide exploatare (vezi tabelul 1.2).

In conformitate cu studiile geologice realizate in zona structura taversata impune folosirea a patrucoloane de burlane.Nu este nevoie de coloana de ghidaj datorita faptului ca solul este compact. Inintervalul 1350 – 1550 m este traversat un zacamant de gaze , ceea ce determina folosirea uneicoloane intermediare I, CI(I), cu burlane cu filet de tip Buttress (B), pentru realizarea unei etansari

bune.Coloanele sunt de tipul intregi , adica tubeaza puturile forate pana la suparafata (,,la zi”) .Coloana de exploatare (CE) se introduce cu siul fixat in acoperisul stratului productiv, la

adancimea maxima (Hm) de 4000 m.

Tabelul 1.2

j CB HCB.j

=LCB.j

m

Ls

m yTj

DCB.j,Inmm

Tip burlansi IFU

DMCB.j

mm

δCB.j

mm

Sapa cu trei conuri DimCB j-1

mm

δi.m.CBj-1

DS.P,j

In(mm)Tip ÎFU-C

1 CA/A 240 240 0,06 185/8

473,07API; S 498,5 55,25 24 (609) S-24 J 85/8 REG

- -

2 CI(I) 1320 1080 0,33 133/8

339,72API; B 365,1 39,7

171/2

(444,5)M-171/2

DGJ75/8 REG

521 38,28

3 CI(II) 3000 1680 0,75 95/8

244,47API; L 269,9 20,65

121/4

(311,2)

MA-121/4

KGJ 65/8 REG315,3 2,05

4CE 4000 1000 1 65/8

168,27API; L 187,7 17,3

83/4

(222,3)

MA-83/4

DGJ 41/2 REG226,6 2,15

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


Tabelul 1.2(continuare) j CB HCB.j =LCB.j

m

R CB.j R CB.r CSI.CB.j CSI.CB.r δCB.r

1 CS/A240

0,09 0,06 – 0,09 0,22 0,137-0,022

50

2 CI(I)1320

0,08 0,06 – 0,09 0,21 0,137-0,022

45

3 CI(II)3000

0,06 0,05 – 0,065 0,15 0,11 – 0,15

30

4 CE4000

0,058 0,05 – 0,065 0,18 0,11 – 0,15

25

Ls ≡ Lsj= Δ HCBj = HCBj – HCBj-1 (1) ,[1]LCB = HCB

1i Biq m g = ⋅

(2)

( ).

1

2CB j SPj MCBj D Dδ = − (3)

( ) ( )( )1 1

12 SPjimCB j imCB j

D Dδ − −= − (4)

CBj

CBj

SPj

R D

δ = (5)

1SPj

SICBj

MCBj

Dc

D= − (6)

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


1.2 Determinarea profilurior coloanelor de burlane si a greutatii fiecarei coloane

Calculul coloanei de burlane

DCI(II) = 95/8 inTipul buranului si ÎFU: API , L

HT.3 = 3000 mρf = 1,25 kg / m3

1i Biq m g = ⋅ , i = 1,2,…,nt.j (7)

. . . B i B i B iG q l = ⋅ , i = 1,2,…,nt.j (8)

. .1

tjn

CB j B i

i

G G=

= ∑ (9)

Tabelul 1.3

CB.3= CI(II), DCI(II) = 95/8

in, Tip ÎF API L, HT.3 = 3000 m, ρf = 1,25 kg / m3

, nt.3=9i 1 2 3 4 5 6 7 8 9Li-1 m 0 50 400 500 875 1220 1550 1850 2450Li m 50 400 500 875 1220 1550 1850 2450 3000l Bi m 50 350 100 375 345 330 300 600 550CB.i N-80 N-80 N-80 N-80 N-80 N-80 N-80 N-80 P-110SB.i mm 13,84 11,99 11,05 10,03 10.03 11,05 11,99 13,84 13,84m1.B.i, kg/m 79,68 70,00 64,79 59,58 59,58 64,79 70,00 79,68 79,68qB.i ,N/m 781,6

6686,7 635,5

9584,47 584,47 635,59 686,7 781,66 781,66

GB.i , kN 39,083 240,345 63,559 219,176 201,642 209,744 206,01 468,996 429,913

GCB.3 , kN 2078,468

Tabelul 1.4

CB.4= CE,DCE = 65/8 in, Tip ÎF API L, HT.3 = 4000 m, ρf = 1,25 kg / m3, nt.4=7

i 1 2 3 4 5 6 7Li-1 m 0 300 500 1200 1850 2700 3100Li m 300 500 1200 1850 2700 3100 4000

l Bi m 300 200 700 650 850 400 900CB.i P-110 P-110 N-80 N-80 N_80 P-110 P-110SB.i mm 10,59 8,94 10,59 8,94 10,59 8,94 10,59m1.B.i, kg/m 41,70 35,74 41,70 35,74 41,70 35,74 41,70qB.i ,N/m 409,07 350,6 409,07 350,6 409,07 350,6 409,07GB.i , kN 122,72 70,12 286,35 227,89 347,71 140,24 368,163GCB.3 , kN 1563.193

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


1.3 Alegerea sapei pentru forajul putului de exploatare

Sapa de foraj este instrumentul montat la capătul inferior al garniturii de foraj şi reprezintă categoria

ceea mai importantă a sculelor de foraj, fiind elementul esenţial al instalaţiei complexe de săpat, cel carerealizează de fapt gaura de sondă prin dislocarea mecanică a rocilor.Sapele cu 3 conuri sau role sunt cele mai utilizate in prezent in procesele de foraj . Sapele cu trei conurisunt standardizate conform STAS 328 – 86 .

Sunt tipizate si clasificate in functie de natura rocilor ce trebuiesc traversate si dupa dimensiuni(diametrul nominal al sapei S D si diametrul nominal al filetului de legatura fs D ) .

In functie de natura rocii traversate ( tarie si abrazivitate ), se intalnesc urmatoarele categorii de roca :S- slaba, M- medie, T- tare, E- extratare, A- abraziva, respectiv urmatoarele combinatii : S, SM, M, MA,MT, MTA, T, TA, TEA, EA .

Natura rocii, impune o anumita constructie a danturii conului . Din punct de vedere dimensional,Semnul grafic de nominalizare este urmatorul :

Sapa cu 3 conuri ( ) DLSp Dw NR S − , in care :

{ }

[ ] in D

EAM SM S NR

S =

∈ ;...;;;

Sp L D ,, - litere care exprima cele trei caracteristici constructive ale sapeiD – tipul danturiiL – tipul lagarelor Sp – tipul spalarii

{ } K D D ;;−∈

“-” - nu exita dantura cu dinti din otel

“D” – dantura cu dinti din otel, avand contraconul intarit prin stifturi din carburi metalice sinterizate“K” – dantura cu stifturi din carburi metalice sinterizate{ } AJ A J L ;;;−∈

“-” – spalare interioara cu fluid de foraj“ J” – spalare exterioara cu jet“A” – spalare interioara (foraj cu aer)“AJ” – spalare exterioara cu jet (foraj cu aer)Din punct de vedere dimensional, exista 7 diametre nominale standardizate ale filetului de legatura :

REG REG REG REG REG REG REG D fs 858;

857;

856;

214;

213;

872;

832∈

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


● Alegerea tipodimensiunii sapei cu 3 conuri pentru forajul unui put care se tubeaza cu coloanade exploatre cu DCE= 65/8 in , sapa trebuie introdusa prin CI(II) cu DCI(II) = 95/8 in .

Se alge sapa cu 3 conuri avand DSP4 = 83/4 in cu varianta constructiva MA-83/4 DGJ conformSTAS 328-86 unde:- MA corespunde unei tari a rocii medie-abraziva;- 83/4 in este diametrul nominal al sapei;- D corespunde unei danturi din otel avand contraconul intarit si prin stifturi din carburi metelice

sinterizate;- G semnifica ca sapa are lagare de rostogolire neetanse ;- J spalarea exterioara a sapei se face cu fluid de foraj cu jet.

Verificarea alegerii corecte a sapei de foraj

( )12CB j SPj MCBj

D Dδ = ⋅ −(10)

( )4 4

1

2CE SP MCB D Dδ = −

( )1

222,3 187,7 17,32CE

δ = − =

Din [1] tabelul 1.3 δCir = 30δE < δCir

1.4 Alegerea tipodimensiunii de prajini grele si calculul lungimii ansamblului de adancime

HM = 4000 mH ε ( 3000 – 4000)DS4 = 83/4 in = 222,3 mmSe alege prjina circulara grea ( PGC)Conform [3] relatia pentu alegerea PGC este : DPG = DS – 25 ,unde [DPG ] = [DS] = mmDPG = 222,3 mm – 25 mm = 197,3 mmConform [3] , tabelul 3 se alege DPG = 197 mm pentru care avem :

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


- DPG = 196,9 mm-DPGi = 71,5 mm-ÎFU NC 56-DPGF =185,3 mm-m 1.PG = 206,6 kg/m

-

( )

( )19,05

cl

M

C

W iW = (11)

-i = 2,70

196,90,885 0,089

222,3 PG

S

D

D= = ≅ , deci nu exista pericolul de prindere, vezi [2] tabelul [2] .

DPGi = 71,5 mm 1 PG PGq m g = ⋅ (12)

qPG = 206,6 kg/m . 9,81 m/s2 = 2026,746 N/m ≈ 2,027 kN/m

Coeficientul pierderii de presiune in interiorul PGC

2 5

8 PGi PGi

PGi D

λ α

π = ⋅ (13)

( )4 5

52 2

8 200000,8676 10

7,15 10 PGi

mα π

−

−= ⋅ ≅ ⋅

⋅

Rezulta ca άPG.i este aceptabil , i = 2,70 > iopt = 2,5 , ÎFU NC 56 asigura o rezistenta mare laoboseala in sectiunile sale critice ( vezi[1],subcap. 1.13 ).Calculul lungimii ansamblului de prajini grele

HM = 4000 mMA-83/4 DGJθ = 3o

μa = 0,3DPG = 73/4 in = 196,9 mmDPGi = 71,5 mmm 1.PG = 206,6 kg/m

ρ0 = 7,85 kg/dm3 = 7,85 t/m3

CL = 0,85

( )1 cos sin

SM AnPG

f

L PG a

o

F L

c q ρ

θ µ θ ρ

=

⋅ ⋅ − ⋅ −

(14)

(0,3 7,5 )SM M S

F H D= + ⋅ ⋅ (15)

ρf = 1,25 + 0,25 ln ( 10-3 . HM ) (16)

ρf = 1,25 + 0,25 ln 4 = 1,596 t/m3 FS = ( 0,3 + 7,5 . 10-5 . 4. 103 m) . 222,3 m = 133,38 kN

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


( )

133,3899,31

1,5960,85 2,027 1 cos3 0,3sin 3

7,85

AnPG

o o

kN L m

kN

m

= = ⋅ ⋅ − ⋅ −

LAn.PG = 99,31 m

AnPG

PG PG

Ln

l = (17)99,31

10,899,114 PGn = =

Se alege nPG = 11 prajini grele [1],[2] aplicatiile 3,4

1.5 Verificarea la flambaj a ansamblului de prajini grele si determinarea componenteansamblului de adancime

Cf = 1,7 – coeficientul de flambaj (conf.N.Parvulescu[1.3]) [1]

E = 2,11.

1011

Pa = 2,1.

1011

N /m2

= 2,1.

108

kN/m2

E- modulul de elasticitate al materialului din care este confectionata PG

1 f

aPG PG

o

q q ρ

ρ

= ⋅ −

(18)

1,5962,027 1 1,6147

7,85aPG

kN kN q

m m

= ⋅ − =

I PG – moment geometric axial al sectiunii transversale a PGC

( )4 4

64 PG PG PGi I D D

π = ⋅ − (19)

( )4 4 4 4 4 4

1,969 0,715 10 0,723681 1064 PG I m mπ

− −= ⋅ − ⋅ ⋅ = ⋅ 31,7

AnPGcr PG L V = ⋅ -lungimea critica a portiunii din AnPG supusa la coroziune (20)

PG

PG

aPG

I V E

q= ⋅ (21)

VPG - volum de rigiditate la gravitatie al PG (conf.N.Parvulescu[1.3]) , [1]

31,7 PG AnPGcr

aPG

E I L

q

⋅= ⋅ (22)

8 4 42

3

2.1 10 0,723681 10

1,7 35,8921,6147

AnPGcr

kN m

m L mkN

m

−⋅ ⋅ ⋅

= ⋅ =

CL * LAn.PG – lungimea portiuni din AnPG supusa la compresiune datorita fortei de apasare pe sapaCL * LAn.PG = 0,85 .99,31 m = 84,41 mCL * LAn.PG > LAn.PGcr

Concluzii : AnAd al PGC este supus la fambaj. Pentru impidicarea acestui fenomen se utilizeazastabilizatori la distante fata de sapa conform [1] tabelul 1.8 astfel :

pentru θ = 3o si FS = 133,38 kN utilizam 4 stabilizatori

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


LSt.j ; j = 1,2,3,4LSt1 = 0,9 mLSt2 = 5,2 mLSt3 = 16,2 mLSt4 = 26,2 m [1] tabelul 1.8,figura 1.14 f si [2] ,aplicatia 4

1.6 Alegerea tipodimensiuni de prajini de foraj si calculul lungimii ansamblului superior a

garniturii de foraj.

Se aleg PF cu racorduri speciale sudate (RSS)Pentru forajul putului de exploatare al Sondei 1 Ploiesti se utilizeaza sapa cu 3 conuri MA-83/4 DGJcu diametrul nominal DS4 = 83/4 in = 222,3 mm .

Tabelul 1.5

DS , mm [150 – 200] [175 – 225] [200 – 250] [225 – 300] > 250

DPF , mm (in) 101,6 (4) 114,3 ( 41/2) 127 (5) 138,7 (51/2) 168,3 (65/8)

Conform tabelului 6 se alege DPF = 41/2 in = 114,3 mm avand ÎFU – NC 46 ( 4 IF)Se alege gradul de otel E – 75 (mediu acid) si se prefera PF noi (neuzate)Conform tabelului 1 pentru PF cu DPF = 41/2 in confectionate din otel E -75 avem urmatoarele

caracteristici :- m 1.PF = 39 kg / m –masa unitara a PF cu racorduri ;- s PF = 10,92 mm – grosimea de perete ;- DPFi = 92,46 mm ≈ 92,5 mm – diametrul interior ;- Tipul ingrosarii capetelor PF : IGU ≡ IGI ;- Solicitarile care duc la limita de curgere a corpului PF sunt :

- p e.L = 894 bar = 89,4 MPa - presiunea exterioara dpdv al curgerii materialului- p iL 865 bar = 86,5 MPa - presiunea exterioara limita- Ftc.L = 1834 kN - forta de tractiune limita- M t.L = 50,03 kNm - moment de torsiune limita

- tipodimendiunea ÎFU a RSS NC 46 ( 4 IF)- FtRSL = 4664 kN - forta de tractiune limita dpdv al curgerii materialului RSS- M ÎRS.L = 53,69 kNm - moment de insurubare limita dpdv al curgerii materialului RSS- M Î.r = 27,30 kNm - moment de insurubare recomandat

( )2 2

4 PF PF PFi A D Dπ

= ⋅ − (23)

( )2 2 2 2114,3 92,46 35474 PF

A mm mmπ

= ⋅ − ≅

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


2

P P

PF

I W

D=

(24)

( )4 4

32 P PF PFi I D D

π = ⋅ − (25)

4

4 132

PFi P PF

PF

D I D

D

π = ⋅ ⋅ −

4

3 116

PFi P PF

PF

DW D

D

π = ⋅ ⋅ −

4

3 3 392,46114,3 1 167,66

16 114,3 P W mm cm

π = ⋅ ⋅ − =

DPF.i = DPF – 2 . sPF

DPF.i = 114,3 – 2 * 10,92 = 92,46 mm ≅ 92,5 mm

LGF = LAns + LAnAd

LAnAd = LAPG = 99,31 mLGF ≅ HM = 4000mLAnS = HM - LAnAd = 4000 m – 99,31 m = 3900,69 m [1],[2] aplicatia 5

1.7 Alegerea prajinii de antrenare.

Prajina de antrenare are rolul de a transmite miscarea de rotatie de la masa rotativa (MR) la garniturede foraj (Gar.F), fiind caracterizata printr-o sectiune transversala cu contur exterior poligonal (patrat sauhexagon) si o gaura circulara, axiala, pentru trcerea fluidului de foraj de la capul hydraulic la parjinile de

foraj in cazul circulatiei directe.Se prefera alegerea unei prajini de antrenare forjate deoarce nu necesita reductii de laegatura proprii

asa cum este cazul prajinii laminate.Pentru ansamblul superior al Gar.F s-au ales prajini de foraj cu DPF= 41/2 in,cu racorduri speciale

sudate RSS,cu IEI si tipodimensiunea ÎFU – NC 46 ( 4 IF).Alegem prajina de antrenare forjata patrata tip RLPA cu urmatoarele caracteristici :- imbinare superioara de tipul mufa cu filet stanga de tipul 65/8 REG pentru asamblarea cu RLCH;- DPA = 41/4 in = 108 mm- DPAi = 71,4 mm- lPA = 12,192 m- mPA = 800 kg- tip mufa (NC46) – cep (NC46).

1.8 Alegera tipului de instalatie de foraj

Alegerea instalatiei de foraj capabila sa construiasca Sonda 1 Ploiesti se face pe baza sarcinii maxime dela carlig F’’ ‘

M = max{ F ‘MT ; F ‘

MD} , unde : (26)- F ‘

MT este sarcina maxima utila la tubarea celei mai grele coloane de burlane,- F ‘

MD este sarcina maxima de degajare a celei mai grele garnituri de foraj.

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


F = ( ) ( ). . .1 1 1 f c

f d r c m f

o

aG k k

g

ρ δ

ρ

⋅ − ⋅ ⋅ ± ± + ⋅

(27)

F = ( ) ( )( )

( ). 1 1 1

M

f cM

CB M r mf

o

aG k k

g

ρ

ρ

⋅ − ⋅ + + + ⋅

(28)

. 1 f d

δ = - pentru coloana plina( ) 0,2M

r k =

( )2

1M

c

ma

s=

. 0,6m f k =

. ( ) 2078,47CB M CI II G C kN ≡ =HCI(II) = 3000 m

( )31,25 0,25 ln 10 f

H ρ −= + ⋅ ⋅

3

3

1, 25 0, 25 ln 3 1, 52

7,85

f

o

t

m

t

m

ρ

ρ

= +

=

;

’

F ‘MT = ( )

1,52 12078,47 1 1 0,2 (1 0,6) 2219,80

7,58 9,81kN kN

⋅ − ⋅ + + + ⋅

;

F ‘MD = . .1 f

GF M D M

o

G F ρ

ρ

⋅ − +

(29)

. 1 f d

δ = ( Vf.d = VG )HM = 4000 mCea mai grea Gar.F este cea utilizata la forajul putului de exploatare.

. . . . . .Gar F M Gar F PE An Ad An S G G G G≡ = + (30)

. . . . An Ad An PG P G An PGG G q L≡ = ⋅ (31)

qPG = 206,6 kg/m . 9,81 m/s2 = 2026,746 N/m ≈ 2,027 kN/mLAn.PG = 99,31 m

GAn.Ad = 2,027 kN/m . 99,31 m = 201,30 kN

. . . An S An PF PF An PF G G q L≡ = ⋅ (32)

1 PF PF q m g = ⋅ (33)

. AnPF M An Ad L H L= − (34)LAnPF = 4000 – 99,31 = 3900,69 mm 1.PF = 39 kg / m

qPF = 39 kg/m . 9,81 m/s2 = 382,6 N / m = 0,3826 kN/mGAn.S = 0,3826 kN/m . 3900,69 m = 1492,403 kN

. 201,30 1492,403 1693,703Gar FM

G kN kn kN = + =

31,25 0,25 ln 4 1,6 f

t

m ρ = + ⋅ ;

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


Conform [2] ,aplicatia 7, tabelul 1 pentru HM = 4000 m se admite CDM =0.160

. . .1 f

D M Gar FM D M

o

F G c ρ

ρ

= ⋅ − ⋅

(35)

. 1693,703 0,79 0,16 214,08 215 D M

F kN kN kN = ⋅ ⋅ = ;

F ‘MD =1,6

1693,703 1 215 1553,0257,85kN kN kN

⋅ − + =

F’’ ‘M = max{ 2219,8 kN ; 1553,025 kN}

F’’ ‘M = 2219,8 kN = 226,27 tf

Se alege sarcina tipizata a Instalatiei de Foraj conform celor 9 clase astfel incat aceasta sa fie maimare sau cel putin egala cu sarcina la carlig rezultata din calcul.

Se alege sarcina tipizata de 320 tf ceea ce conduce la incadrarea Instalatiei de Foraj in clasa F 320 .Instalaţia de foraj F320 – 3DH acţionată cu motoare Diesel şi

convertizoare hidraulice de cuplu este destinată forajului sondelor de ţiţei şi gaze până la adâncimi de6000 m.

Ea aparţine noii game “F” de instalaţii de foraj realizate în cadrul acţiunii de modernizare continuă autilajului petrolier şi dispunând de performanţe ridicate la operaţiile de manevră a garniturii de foraj, deacţionare a pompelor de noroi şi a mesei rotative.

Instalaţia este concepută din agregate integrate, constituind coletetransportabile cu elemente de legătură care asigură simplificarea operaţiilor de montaj la sondă, nefiindnecesare echipamente grele de ridicare.

Instalaţia de foraj F – 320 se realizează şi în variante F – 320E, acţionate cu motoare electrice încurent continuu, alimentate de la reţeaua electrică sau de la microcentrală electrică proprie.

CARACTERISTICI TEHNICE:Sarcina maximă de lucru la cârlig 3139,2 kN

Adâncimea recomandată de foraj 6000 mPuterea instalată 1965,12 kW Numărul de grupuri de foraj Diesel de 890 CP 3Diametrul cablului de manevră 35 mmTracţiunea maximă în cablul de manevră 343,35 kN Numărul de fire la sistemul de manevră 10Puterea de antrenare la intrare troliu 1472 kW Număr viteze de troliu 4+2 RevViteza de ridicare pentru sarcina normală de 320 tf 0,6 m/sÎnălţimea liberă a mastului 43,5 mCapacitatea maximă a mastului echivalent API 4708,8 kNÎnălţimea podului sondei 6700 mmCale libere sub grinzile mesei rotative 5500mm Număr viteze la masa rotativă 4+2 RevDeschidere masa rotativă 271/2 sau 241/2 inchMomentul static maxim la pătraţii mesei rotative 120000 NmMomentul static în rotaţie la pătraţii mesei rotative 28000 NmPuterea de antrenare a mesei rotative 441,6 kW Numărul pompei de noroi antrenate de la instalaţie 2Puterea maximă a fiecărei pompe de noroi 920 kWPresiunea maximă a pompei de noroi 3000 N/m2

8/8/2019 29417721-Proiect-sonda


1.9 Concluzii

Sistemul de manevră cu rolurile sale complexe în cadrul unei instalaţii de foraj, acelea de ridicare şicoborâre a garniturii de prăjini de foraj, manevrarea şi stivuirea paşilor, introducerea coloanelor de burlane de tubare, introducerea diferitelor scule de instrumentaţie, menţinerea apăsării pe sapă, a stat la baza elaborării prezentului proiect, tocmai datorită importanţei sale

În acest proiect s-a făcut calculul sarcinii maxime la cârlig, în cadrul căruia s-a întocmit un program

de realizare a sondei, s-au ales sapele i prăjinile ce intră în componenta garniturii de foraj, apoșdeterminându-se greută ile garniturii de foraj i terminând cu calculul sarcinilor normală i maximă laț ș ș

cârlig.În acest proiect s-a folosit în principiu sistemul interna ional de unită i de măsură (SI), dar avânduț ț

se în vedere specificul industriei de utilaj petrolier, unele tipizări dimensionale sunt făcute în inch, însăs-au făcut apoi transformări dimensionale.

29417721-proiect-sonda

Documents