220565241-macarale-plutitoare

5/23/2018 220565241-Macarale-plutitoare

1/12

NAVE TEHNICE CAPITOLUL 5 MACARALE PLUTITOARE PAG. 5-1

CAPITOLUL 5 MACARALE PLUTITOARE

Macaralele plutitoare sunt nave destinate si manevrarii greutatilor mari in zonele acvatice. Se

utilizeaza in bazine portuare sau in larg.

Macaralele pot fi instalate pe nave de sine statatoare cu sigura functie de macara numite in

continuare macarale plutitoare - sau montate pe orice alte tipuri de nave unde este necesara manevra

greutatilor. In aceasta ultima categorie intr o gama foarte larga de nave cargouri, portcontainere,

nave pentru lucrari offshore, remorchere, dragi, nave de servitute, etc. si care nu fac obiectul

prezentului capitol.

Macaralele plutitoare se identifica in principal prin sarcina de lucru.

Componentele principale ale oricarei nave dotate cu mijloace de ridicat sunt instalatia de ridicare si

unitatea plutitoare. Regulile Societatilor de Clasificare contin cerinte referitoare atat la instalatia de

ridicare propriu-zisa din dotarea unitatii plutitoare cat si la cele privind stabilitatea unitatii

plutitoare, in diverse conditii de exploatare.

Fig. 5.1 GSP NEPTUN 1800 t (st) si macara autopropulsata 250 t (dr)

Instalatia de ridicare

Fac obiectul acestui material numai instalatiile de ridicat montate la bordul navelor fara a

include insa lifturile de bord precum si platformele de incarcare de la bordul navelor Ro-Ro.

Denumita mai general mijloc de ridicat (lifing appliance), macaraua este o instalatie de sine

statatoare compusa din coloana de sustinere, bratul, mecanismele, actionarile, sistemele de

comanda, cabina de comanda, contra-greutatea.


2/12


Fig. 5.2 Macara offshore LIEBHERR BOS 7500-150 t

Macaralele se clasifica in functie de:

- tipul de constructie al macaralei macarale turn, portal, cu brat rigid, brat articulat,brat telescopic brat pliabil, pod rulant, etc.

- gradele de libertate ale macaralei fixe, bascularea bratului, rotire in plan vertical,rotire in jurul unei axe verticale, combinat

- zona de operare in ape protejate sau offshore- natura greutatilor manevrate la carlig (marfa colet) , graifar (marfa vrac solida),

spreader (containere)

- modul de actionare electrice, hidraulice, mecanice, electro-hidraulice- numarul de puncte de ridicare (carlige) 1, 2 3, ...

Caracteristicile principale ale unei unitati de ridicare sunt:

-

sarcina maxima- deschiderea minima/maxima- diagrama de ridicare (curba sarcina-deschidere)- inaltimea de ridicare- viteza de operare ridicare (hoisting) basculare (luffing), rotatie (slewing), deplasare

(traveling)

- puterea consumata- masa proprie- fortele de reactiune incluzand factorii dinamici verticala, orizontala, torsiune,

rasturnare (overturning)

- productivitatea (t/h)


3/12


Pentru buna intelegere a conceptelor se indica mai jos definirea principalelor notiuni si

elemente constructive. Pentru a evita confuzia, pentru termenii principali este indicata si

denumirea consacrata in engleza.

- Sarcina de lucru in siguranta (SWLSafe Working Load) a instalatiei de ridicare inansamblu, reprezinta valoarea sarcinii statice maxime de lucru in siguranta pentru careinstalatia este certificata. Se indica in tone sau kN.

- Sarcina de lucru in siguranta (SWLSafe Working Load) a unui organ demontabil dincomponenta unei instalatii de ridicare, reprezinta valoarea sarcinii pentru care organul

respectiv a fost proiectat si testat. Valoarea acestei sarcini certificate nu va fi mai mica

decat SWL-ul instalatiei de ridicare din care acest organ face parte.

- Sarcina de ridicare (Live load sau Hoist load) reprezinta suma dintre SWL si greutatea(ca o cota parte de dead load) a acelor componente atasate direct la SWL (carlige,

chei, etc.);

- Dead load greutatea constructiei portante, precum si a mecanismelor, pasarelelor,scarilor, contragreutatilor s.a. amplasate pe aceasta

- Duty factor reprezinta un coeficient supraunitar care se aplica in calcule la Sarcina deridicare si la Dead load si care are in vedere frecventa de utilizare a instalatiei de

ridicare

- Coeficienti dinamici (Dynamic factors) reprezinta o serie de coeficienti supraunitaricare se aplica in calcule la Sarcina de ridicare si la Dead load si care au in vedere

viteza de manevra a sarcinii precum si a bratului macaralei plutitoare

- Organe nedemontabile; Organele nedemontabile sunt piese fixate permanent peconstructia instalatiei de ridicare, ca de exemplu: urechi de sarcina, roti de cablu

incastrate s.a. In aceasta categorie sunt cuprinse piese si subansable ca:

Urechi de sarcina, sudate de o constructie suport, si ale caror dimensiuni deorientare sunt indicate de catre Regulile Societatilor de Clasificare, in functie de

SWL-ul stabilit pentru urechea respectiva. Constructiv urechile de sarcina pot fi

incastrate in structura de rezistenta sau sudate pe aceasta. Trebuie retinut ca,

grosimea tablei pe care se sudeaza o ureche de sarcina nu trebuie sa fie mai mica

decat 1/3 din grosimea urechii de sarcina, dar cel putin de minim 5 mm. Ca

exemple de astfel de urechi pot fi date cele care servesc la fixarea articulatiilor

cilindrilor hidraulici de rabatere a constructiei A-Frame sau a bratului

macaralei rotitoare.

Roti de cablu incastrate (built-in-sheave) Sunt roti de cablu ale caror scuturilaterale sunt incastrate intr-o structura de rezistenta.

- Organe demontabile (loose gear) sunt piese fixate prin intermediul unei imbinaridemontabile la constructia instalatiei de ridicare, ca de exemplu: blocuri de sarcina,carlige de sarcina, chei de tachelaj, intinzatoare, varteje, mansoane si coliere de strangere

pentru cabluri, lanturi, rame si traverse de ridicare . In aceasta categorie sunt cuprinse

piese si subansable ca:

Blocuri de sarcina (Cargo block) Carlige de sarcina, simple (Cargo hook) si duble (Ramshorn hook) Chei de tachelaj, drepte (D type shackle) si rotunde (Bow shackle) Intinzatoare (Rigging screw) Varteje (Swivel) Mansoane de cablu (Wire rope socket) Rodante pentru cabluri (Thimble)


4/12


Coliere de strangere pentru cabluri (Rope grip) Lanturi de sarcina (Chain sling) Cabluri de sarcina (Rope sling) Rame (Spreader) si traverse de ridicare (Lifting beam) Furci simple (Double lug head fitting) si duble (Double yoke piece), ca piese

intermediare de cuplare, sau de suspendare a unui bloc de sarcina Ocheti (Round eye), ca piesa de suspendare a unui bloc de sarcina

- Cabluri de otel; utilizate in cadrul instalatiei de ridicare trebuie sa satisfaca o serie decerinte ale Societatilor de Clasificare, care nu sunt identice dar contin elemente comune

ca:

Sarmele ce compun un cable trebuie sa fie zincate sau galvanizate Rezistenta materialului sarmelor va fi intre 1370 si 1770 N/mm2 Numarul de toroane va fi de minim 6 iar numarul de sarme dintr-un toron de

minim 19

Inima cablului poate fi din fibre sau sarma de otel Coeficientul de siguranta pentru cablurile din otel (k); ca o linie generala se poaterezuma ca, pentru o instalatie cu SWL < 10t, k = 5, iar pentru o instalatie cu

SWL > 160t acest coeficient poate fi de 3. Aceste valori se aplica pentru

cablurile care sunt mobile odata cu sarcina (running rigging). Pentru cablurile

care sunt fixe (standing rigging), se admit valori mai mici pentru k, respectiv 4 in

loc de 5 si 2.8 in loc de 3.

- Vinciuri: vinciurile utilizate in instalatia de ridicare pot avea actionarea electrica sauhidraulica. Aceasta actionare trebuie sa fie reversibila (sa asigure ambele sensuri de

rotatie a tobei de cablu). De asemenea trebuie sa se asigure toate sistemele de siguranta

necesare pentru prevenirea avariilor pentru orice situatie posibila: intreruperea

alimentarii cu energie, depasirea greutatii sarcinii de ridicat s.a. In cazul defectariisistemului de actionare vinciul trebuie sa permita coborarea in siguranta a sarcinii

manevrate (nu se permita ramanerea sarcinii suspendate). Alte cerinte generale care

trebuie avute in vedere:

Numarul de straturi de cablu pe toba vinciului va fi de regula pana la 3. In cazulin care din motive functionale lungimea cablului impune mai mult de 3 straturi

pe toba, vinciul va trebui prevazut cu un dispozitiv de asigurare a infasurarii

corecte a cablului pe toba depanator de cablu (drum spooling device)

Numarul de spire de siguranta pe toba va fi de minim 3. La stabilirea tractiunii necesare in cablul de sarcina se va tine cont de faptul ca

tractiunea la toba a vinciului este dependenta de numarul de straturi de cabluadica nu este un element constant pentru aceeasi valoare a cuplului de actionare.

Sarcini de calcul si factori de amplificare in conditii de functionare a instalatiei de ridicare

Sarcini principale

- Sarcina de ridicare (Live load sau Hoist load)- Dead load- Fortele dinamice verticale, care apar la ridicarea/coborarea sarcinii de ridicare. Efectul

acestor forte se ia in considerare prin aplicarea unui coeficient supraunitar denumit

Hoisting factor sau Hoist load coefficient functie de Societatea de Clasificare, la

valoarea sarcinii de ridicare. Valoarea acestui coeficient se determina in functie de vitezade ridicare/coborare a sarcinii, pe baza unor relatii, care difera de la o Societate de

Clasificare la alta.


5/12


- Fortele dinamice orizontale datorate rotatiei bratului instalatiei de ridicare. Daca dateleprivind acceleratia de rotire si timpii de franare nu sunt diponibile, se va considera o

valoare a acceleratiei de 0.6m/sec.2la capatul bratului (conform LRS).

De regula efectul fortei centrifuge asupra structurii portante se neglijeaza.

- Fortele dinamice orizontale datorate inclinarii unitatii plutitoare, respectiv ruliu si tangaj.Daca macaraua opereaza in ape protejate, se vor lua in considerare urmatoareleunghiuri de inclinare, cu mentiunea ca ambele valori vor fi luate in considerare simultan:

pentru ruliu: 50, pentru tangaj: 20Daca macaraua opereaza in ape neprotejate, fortele

dinamice orizontale datorate inclinarii unitatii plutitoare, se vor calcula pe baza

unghiurilor de inclinare stabilite pentru cea mai nefavorabila situatie in care poate opera

macaraua. De regula astfel de macarale plutitoare sunt prevazute cu instalatii speciale de

stabilizare dinamica a unitatii plutitoare precum si cu sisteme de stabilizare a sarcinii pe

timpul manevrei acesteia.

Sarcini aditionale

- Forta produsa de vant asupra sarcinii de ridicat si a structurii portante; Se determina pebaza presiunii de calcul a vantului si a suprafetei pe care actioneaza aceasta, iarcoeficientii luati in considerare difera de la o Societate de Clasificare la alta. Relatia de

calcul pentru forta vantului este: FW= A p C, in care

A - este aria suprafetei sarcinii de ridicat si respectiv a structurii portante, in m2

p - este presiunea de calcul a vantului, in N/ m2

C este coeficientul aerodinamic al sarcinii si al structurii portante

Pentru exemplificare, se redau mai jos datele din LRS:

- p = 0.613 V2, in care V este viteza vantului, in m/sec. care, in conditii de operare inape protejate, se ia V = 20 m/sec.

-

FW= 300N SWL, este forta vantului asupra sarcinii de ridicat, unde SWL se ia intone;

Valorile lui C se aleg dintr-un tabel, functie de constructia efectiva a structurii portante.- Sarcina suplimentara produsa de gheata depusa pe structura portanta; Conform regulilor

GL si ANR, in cazul in care nu exista alte informatii, se va considera o grosime a ghetii

depuse de 30mm, avand o greutate specifica de 7 kN/m3

Combinarea sarcinilor pentru calculul instalatiei de ridicare

Forta care actioneaza asupra structurii portante, obtinuta prin combinarea celor

prezentate mai sus este:

FT = Fd (Ld + Li) + Fh (LL + Lh1) + Lh2 + Lh3+ FW,

in careFd = duty factor, care, in Regulile LRS are valoarea 1.05, pentru macarale plutitoare

Ld = dead load, in N

Li = greutatea ghetii, in N

Fh = hoisting factor

LL = sarcina de ridicare, in N

Lh1 = componenta orizontala a sarcinii de ridicare datorata ruliului si tangajului

Lh2 = componenta orizontala a sarcinii de ridicare datorata rotirii instalatiei de ridicare

Lh3 = componenta orizontala a dead load datorata ruliului si tangajului

FW = forta vantului


6/12


Sarcini de calcul si factori de amplificare ale acestora in conditii de mars a unitatii plutitoare

(lifting appliance out of operation, in stowed condition)

Structura portanta, suportul de rezemare/amarare a structurii portante precum si structura

corpului in corespondenta, trebuie dimensionate/verificate pe baza fortelor care rezulta din

urmatoarele doua combinatii de calcul, conform Regulilor LRS:Acceleratia normala la punte 1.0 g

Acceleratia paralela cu puntea, spre prova si pupa, 0.5 g

Unghi static de ruliu de 300

Viteza vantului egala cu 63 m/sec., actionand spre prova si pupa

Acceleratia normala la punte 1.0 g

Acceleratia paralela cu puntea, pe directie transversala, 0.5 g

Unghi static de ruliu de 300

Viteza vantului egala cu 63 m/sec., actionand pe directie transversala

Materiale

Calitatatea (gradului) materialului pentru reperele executate din tabla navala trebuie sa se

faca si in functie de grosimea pieselor respective. De exemplu, conform LRS, relatia dintre

grosimea si calitatea otelului trebuie sa fie:

Grosimea, in

mm

t 20.5 20.5 t

25.5

25.5 t 40 40 < t

Gradul A/AH B/AH D/DH E/EH

Odata cu ridicarea in grad valoarea energiei de impact la temperaturi negative este maibuna.

Temperatura de exploatare: temperatura este un factor important pentru alegerea corecta a

materialelor din care se executa componentele instalatiei de ridicare. Trebuie retinut aspectul

esential si anume ca, Regulile Societatilor de Clasificare stabilesc valori minimale

obligatorii ale energiei de rupere la impact, functie de rezistenta mecanica a otelului ales, de

grosimea piesei si de temperatura (negativa) de exploatare a instalatiei. De asemenea,

trebuie avut in vedere faptul ca temperatura minima de exploatare a instalatiei de ridicare

este o informatie care trebuie prezentata clar in documentatia pe care o avizeaza Societatea

de Clasificare. Daca temperatura minima de exploatare nu rezulta explicit din datele care

sunt initial la dispozitie, se poate adopta de proiectant o valoare a acesteia, care, conformANR este de -250, iar conform GL de -100.


7/12


Unitatea plutitoare

Unitatile plutitoare sunt elementul de suport al instalatiei de ridicat. Exista o mare varietate

de solutii constructive pentru unitatile plutitoare ca geometrie, echipare si mod de lucru.

Din punct de vedere al geometriei, cel mai frecvent aceste unitati plutitoare sunt de tipponton. In cazuri speciale unitatea plutitoare este in fapt un corp de nava. Unitatea plutitoare

poate fi monocorp sau multicorp catamaran sau cu 4 flotori.

Din punct de vedere al echiparii, unitatile plutitoare pot fi dotate sau nu cu:

- unitati energetice energie proprie sau alimentare de la mal sau alte nave- sisteme de propulsie - autopropulsate sau nepropulsate- spatii de cazare pentru echipaj si/sau pentru personal specializat- spatii de depozitare sub punte (magazii) sau pe punte- tancuri de bunkeraj si/sau de colectare- spatii tehnologice pentru intretinere si lucrari mecanice- echipamente specializate Fi-Fi, cercetare submarina, lansare de conducte sau

cabluri, sisteme anti-heeling, etc.

Din punct de vedere al modului de lucru, macaralele plutitoare pot fi clasificate dupa:

- natura marfii manipulate bulk, containere, colete sau combinat- natura operatiei ridicare-coborare, incarcare-descarcare, transfer- natura flotabilitatii plutitoare sau semi-submersibile

Fig. 5.3 Macara plutitoare multifunctionala, 35t x 32m, transloader, nava baza, FiFi I

In ceea ce priveste proiectare unei macarale plutitoare, aspectele specifice sunt:

- rezistenta structurala- bilantul energetic- propulsia- stabilitatea


8/12


Proiectarea structurala trebuie sa confere structurii navei suficienta rezistenta la actiunea

fortelor rezultate din:

- solicitarile induse de instalatia de ridicat forte verticale si orizontale, momente in jurulaxei verticale (torsiune) si a axei orizontale (rasturnare)

- fortele de inertie induse de miscarea bratului macaralei- fortele de inertie induse de miscarea navei- solicitarile hidrostatice- solicitarile suplimentare vant, gheata, incarcatura pe punte- esuareAnaliza structurala se face de regula prin modelarea cu element finit a unei aproximatii

initiale a structurii, rafinarea si optimizarea structurii si verificarea indeplinirii cerintelor

impuse de Regulile Societatii de Clasificare din punct de vedere al dimensionarii si

verificarii la oboseala considerand solicitarea ciclica pe o perioada de viata de 20 ani.

Fig. 5.4 Schema de analiza la oboseala cf. ABS

Bilantul energetic al macaralei plutitoare trebuie sa tina cont de urmatoarele categorii de

consumatori:

- instalatia de ridicat- instalatia de propulsie / pozitionare dinamica-

sistemul antiheeling- Fi-Fi- sistemele navei


9/12


Solutia cea mai frecvent practicata este instalarea unei centrale electrice avand ca sursa de

energie 3 5 diesel-generatoare astfel dimensionate incat mentinand un generator in stand-

by sa se poata acoperi oricare din urmatoarele combinatii de consumatori:

- sistemele navei + propulsia 100%- sistemele navei + antiheeling + instalatia de ridicat +propulsia 30-50%- sistemele navei + Fi-Fi + propulsia 60-80%Aceasta solutie cu sursa de putere centralizata presupune ca toti consumatorii au actionareelectrica sau electro-hidraulica

Propulsia macaralei plutitoare (in cazul in care aceasta este autopropulsata) trebuie sa

indeplineasca urmatoarele conditii:

- sa asigure o viteza de deplsasare a macaralei fara sarcina impusa prin caietul de sarcini;in mod uzual aceasta viteza de deplsasare este in jurul valorii de 7 noduri

- sa asigure mentinerea la punct fix a macaralei sub sarcina impotriva efectului advers alvantului (20 m/s) si al curentului (2-3 nd)

- sa asigure un inalt grad de control al pozitiei macaraleiPentru satisfacerea cerintelor de mai sus, solutia cea mai frecvent practicata este utilizarea

propulsoarelor omnidirectionale (azimutale sau Voith-Schneider). Amplasarea a 3 4 unitati

de propulsie omnidirectionale asigura o serie de beneficii in operarea macaralei si anume:

- utilizarea sistemului de propulsie si ca sistem de pozitionare dinamica- posibilitatea translatiei navei in orice directie fara a avea componente de rotatie; acest

lucru este important la pozitionarea precisa a sarcinii

- instalarea unor unitati de propulsie de mai mici dimensiuni prin distributia puterii pe 3-4unitati; implicit aceasta asigura posibilitatea reducerii pescajului si o mai buna protectie

a propulsoarelor

Sistemul antiheeling; acesta are rolul de a reduce inclinarile in special cele transversale

produse de miscarea macaralei si de sarcina din macara. Dupa cum s-a aratat la instalatiile

de ridicat, acestea au limitari functionale in ceea ce priveste unghiurile de inclinare a navei.

Daca se depasesc anumite unghiuri de obicei 5in planul bratului macaralei si 2pe

directie perpendiculara - instalatia de ridicat nu mai poate lucra. Pentru a limita unghiurile

de inclinarea a unitatii plutitoare sub sarcina din macara si a sarcinilor aditionale se

utilizeaza trei solutii:

- dimensionarea corespunzatoare a unitatii plutitoare din punct de vedere a stabilitatiiinitiale astfel incat inaltimea metacentrica sa fie suficient de mare ca nava sa nu se

incline peste unghiurile limita este cazul navelor a caror macarale sunt mici relativ la

dimensiunea navei- utilizarea de balast cu sistemul obisnuit de balastare a navei, balastarea facandu-se

progresiv pe masura ridicarii sarcinii. Este frecvent utilizat dar are dezavantajul de a fi

foarte lent in operare.

- instalarea unui sistem de compensare a momentelor de inclinare astfel incat sa segenereze in moment de inclinare opus celui produs de macara, iar momentul rezultant sa

produca o inclinare mai mica decat cea admisibila. Acest sistem de compensare se

realizeaza de obicei prin mutarea unor mase solide sau transfer de balast, rezultand asfel

sistemul anti-heeling

Sistemul antiheeling in aces caz cu utilizarea balastului lichid este compus din (fig. 5.5):

- tancurile de antiheelinig in fapt tancuri de balast amplasate in borduri pentrucompensarea inclinarilor transversale si spre extremitati pentru compensarea inclinarilor

longitudinale. Aceste tancuri sunt permanent umplute in procent de 50%. Dimensionarea


10/12


lor se face astfel incat la transferul balastului circa 80% intr-un bord si 20% in bordul

opus sa se realizeze momentul de inclinare dorit. Grad mai mare de umplere / golire nu

este recomandat deoarece pe de o parte la supra-umplere exista riscul pierderii de balast

prin tubulatura de aerisire iar pe de alta parte la golire excesiva exista riscul dezamorsarii

pompelor de transfer.

- pompele de transfer sunt de regula pompe axiale care au debit mare si presiune mica.Debitul necesar al acestor pompe se determina in relatie cu viteza de miscare a macaraleiastfel pe cat posibil sa se asigure transferul balastului dintr-un bord in celalalt in acelasi

timp (sau comparabil) cu timpul necesar rotirii macaralei din bord in bord. Cu titlu de

exemplu, aceste pompe pot ajunge la debite de ordinul 2000-20000 m3/s. In plus,

constructia pompei permite ca prin reglarea vitezei de rotatie a pompei sa se realizeze si

mentinerea diferentei de nivel a balastului din bordurile opuse (valvulele utilizate in

sistemul antiheeling se folosesc numai in cand sistemul nu functioneaza, pentru izolarea

tancurilor)

- tubulatura de transfer; pe langa dimensionarea corespunzatoare a tubulaturii in relatie cudebitul, trebuie avut in vedere amplasarea acestor tubulaturi la conectarea cu tancurile.

Debitele foarte mari pot produce denivelarea lichidului din tancuri astfel incat in zona

tubulaturii sa obtina un la un moment dat nivel de lichid total diferit de cel din restultancului producand fie absorbtia de aer fie evacuarea pe aerisiri inainte de a se atinge

nivelul mediu dorit de lichid in tanc. Pentru atenuarea acestui efect, tubulatura de

transfer se inteapa in puncte multiple in tanc, iar configuratia interioara a structurii

tancului in zona restectiva este astfel conceputa incat sa favorizeze disiparea rapida a

apei.

- sistemul de comanda are rolul de a asigura corelarea dintre momentul de inclinarenecesar si cel efectiv realizat. Pentru aceasta se instaleaza senzori care percep miscarea

macaralei (unghi de rotatie, deschidere brat), sarcina din macara, unghiurile de inclinare

ale navei, nivelul de apa din tancurile de antiheeling. Informatia de la acesti senzori este

transmisa unei unitati de lacul care calculeaza momentul necesar pentru compensarea

inclinarii si comanda pompele de transfer.In cazul unor blocaje sau imposibilitatea

realizarii monetului necesar, sistemul de comanda opreste instalatia de ridicat

Fig. 5.5 Sistem anti-heeling pe o nava de tip crane-barge

De retinut ca nu orice moment extern de inclinare produs de macara poate fi compensat prin

sistemul antiheeling. Indiferent de capabilitatile acestui sistem, stabilitatea initiala a unitatii

plutitoare trebuie sa fie suficienta ca in cazul nefunctionarii sistemului antiheeling sau afunctionarii defectuoase unghiurile de inclinare rezultate sa nu puna in pericol stabilitatea

navei chiar daca instalatia de ridicat nu mai poate functiona.


11/12


Stabilitatea macaralelor plutitoare; Stabilitatea macaralelor plutitoare se va analiza din trei

puncte de vedere:

- stabilitatea operationala- cerinte generale- cerinte specificeStabilitatea operationala presupune analiza inclinarilor statice ale navei sub actiunea

momentului de inclinare produs de macara, de sarcina din macara si de vant. Aceste inclinari

trebuie sa se incadreze in limitele de functionare impuse de constructorul macaralei. In cazul

in care nava este prevazuta cu sistem antiheeling, efectul acestuia se va lua in considerare.

Calculele se realizeaza pe baza teoriei stabilitatii initiale (la unghiuri mici de inclinare) cu

considerarea tuturor efectelor adverse asupra inaltimii metacentrice efectul suprafetelor

libere si al maselor suspendate.

Cerintele generale de stabilitate sunt cele prevazute in rezolutia IMO A749(18) si se refera

la criteriile de stabilitate ce trebuiesc indeplinite in functie de forma unitatii plutitoare nava

obisnuita sau nava tip ponton dupa caz.

Cerintele specifice de stabilitate sunt aplicabile numai macaralelor plutitoare si se refera la

(conform BV):

- cerinte de stabilitate la ridicarea sarcinii (fig. 5.6); in acest caz:- unghiul de echilibru static c 15- bratul de stabilitate la c, GZc0.6 GZmax- rezerva dinamica de stabilitate A10.4 Atot- bordul liber rezidual la inclinare este mai mare de 0.30 munde Atoteste aria totala de sub curba GZ, iar A1este calculata pana la minimul dintre F(unghiul de inundare) si R(unghiul de rasturnare)

Bratul momentului de inclinare este calculat ca : b = (P . d Z . z)/

unde Z este cantitatea de balast utilizata pentru compensare iar z este ordonata centrului

de greutate al balastului.

Fig. 5.6 Stabilitatea macaralei plutitoare la ridicarea sarcinii


12/12


- cerinte de stabilitate la scaparea sarcinii (fig. 5.7); aceste cerinte sunt obligatorii atuncicand se utilizeaza sisteme de compensare a momentului de inclinare (balast sau sistem

antiheeling). Scenariul considerat presupune ca pe parcursul ridicarii sarcinii, aceasta

este pierduta din macara. In acest caz:

- A2/A11- 2- 320unde

A2este aria intre curba GZ si curba bratului de inclinare de la 1 laCA1este aria intre curba GZ si curba bratului de inclinare de la C pana la 2 (minimul

dintre unghiul de inundare Fsi unghiul de rasturnare R)

3este unghiul de echilibru dinamic la care A1= A3dar nu mai mare de 30

Fig. 5.7 Stabilitatea macaralei plutitoare la pierderea din carlig a sarcinii

220565241-macarale-plutitoare

Documents