Lucrare de licenta

Lucrare de licenta

2.Calcul ferm curent:2.1 Schema geometric ferm

Lungimile barelor fermei sunt urmatoareleFerma 1 Ferma 2 l01= l13= l35= l57 =2704 mm l01=l13=l35=l57=l78=2704 mml02=3451mm l02=3451mml24=5400mm l24= l46=5400mml46=2700mm l12=2300mml12=2300mm l45=2600mml45=2600mm l68=2900mml67=2750mm l23= l34=3646mml23= l34=3646mm l47= l47=3854mml47=3854mm

a=2700mmt=12000mm

2.2 Evaluare incarci

SLSSLU

IncarcareTipValoare [kN/m2]Coef.Val. Coef.Val.

1.G. P. invelitoareG0.471.000.471.350.64

2.G. P. pane+contravG0.201.000.201.350.27

3.G. P. G.ZG0.201.000.201.350.27

4.Spatiu tehnicG0.201.000.201.350.27

5.Praf industrialG0.251.000.251.350.34

6.ZapadaZ2.001.002.001.503.00

pSLS =3.32kN/m2pSLU =4.78kN/m2

PSLS = (pSLS a t) 1.1 =3.322.7121.1=118.32 kN/m2PSLU = (pSLU a t) 1.1 =4.782.7121.1=170.36 kN/m2

Ferma 12.3 Calculul eforturilor axiale in barele fermei

2.3.1 Eforturi in talpa superioara:B0-1=B1-3=-901.3kN; B3-5= B5-7= -1860.4kN; B7-8 =-1985.7kN2.3.2 Eforturi in talpa inferioara:B0-2= 1150.4 kN; B2-4= 1502.2 kN; B4-6=2007.2 kN2.3.3 Eforturi in montanti:B1-2= B4-5= -170.4 kN; B6-8=-49.9 kN2.3.4 Eforturi in diagonale:B2-3= -812.9kN; B3-4= 480.2 kN; B4-7=-213.5kN; B6-7=-35kNObservatie:Conventie de reprezentare: barele cu eforuri negative sunt supuse la compresiune; barele cu eforturi positive sunt supuse la intindere.

2.4 Dimensionare bare comprimate

Barele fermei supuse la compresiune sunt: B0-1, B1-3, B3-5, B5-7, B7-8, B1-2, B4-5, B2-3, B4-7, B6-72.4.1 Dimensionare talpa superioara Ned=B7-8=1985.7kNToate barele fermei vor fi alcatuite din doua corniere departate(figura 2.4 a) exceptie facand B6-8 care are o alcatuire particulara (figura 2.4 b)

Pentru dimensionarea barelor complimate se parcurg urmatoarele etape:1). Se propune o arie pentru sectiunea barei: Apropus = fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.7Apropus = = 12071mm2 2).Se propune cornier L 160X160X19 cu: Acornier=5750mm=>2Acornier=25750=11500mm2b=160mm t=19mmiy1=iz1=48.4mme=46.5mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = l7-8=2704mmlfz = l7-8=2704mmRaze de giratie:iy= iy1 = 48.4mmiz = ==72.89mmy = = = 55.86mmz = == 37.10mm4).Verificare de zveltete:y = 55.86mm < admisibil = 120mmz = 37.10mm < admisibil = 120mmmax = max(y, z)=55.86mm5).Se determina coeficientul de zveltete relativ:1 = =93.91y = = = 0.59 mmz = == 0.39 mm6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (0.59 0.2) +0.592]=0.77z = 0.5 [ 1+0.49 (0.39 0.2) +0.392]=0.627). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.79z = = = 0.91min = min(y , z)=0.798).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 2134.97kN 1 =0.932Acornier=2903=1806mm2b=60mm t=8mmiy1=iz1=18mme=17.7 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l1-2=0.82300=1840mmlfz = l1-2=2300mmRaze de giratie:iy= iy1 = 18 mmiz = = =31.38mmy = = = 102.2mmz = == 73.30mm4).Verificare de zveltete:y = 102.2mm z = 73.3mm max = max (y, z)=102.2mm < admisibil = 150mmse verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1 = =93.91y = = = 1.088 mmz = == 0.78 mm6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.088 0.2) +1.0882]=1.31z = 0.5 [ 1+0.49 (0.78 0.2) +0.782]=0.957). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.49z = = = 0.67min = min(y , z)=0.498).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 208 kN 1 =0.82 < 1se verifica2.4.3 Dimensionare montant NEd=B4-5=170.4kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.5Apropus = = 1450.21mm22).Se propune cornier L 60X60X8 cu Acornier=903=>2Acornier=2903=1806mm2b=60mm t=8mmiy1=iz1=18mme=17.7 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l4-5=0.82600=2080mmlfz = l4-5=2600mmRaze de giratie:

iy= iy1 = 18 mmiz = = =31.38mmy = = = 115.56mmz = == 82.86mm4).Verificare de zveltete:y = 115.56mm z = 82.86mm max = max (y, z)=115.56mm < admisibil = 150mmse verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1 = =93.91y = = = 1.23 mmz = == 0.88 mm6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.23 0.2) +1.232]=1.51z = 0.5 [ 1+0.49 (0.88 0.2) +0.882]=1.057). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.42z = = = 0.62min = min(y , z)=0.428).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 178.25 kN 1 =0.96 < 1se verific2.4.4 Dimensionare montant NEd=B6-8=49.9kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.5Apropus = = 212.34mm22).Se propune cornier L 60X60X8 cu Acornier =903mm2=>2Acornier=1806mm2b=60mm t=8mmiy1=iz1=18 mme=17.7 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l6-8=0.82900=2320mmlfz = l6-8=2900mmRaze de giratie:iy= iy1 = 18 mmiz = = =31.37mmy = = = 128.88mmz = == 92.44mm4).Verificare de zveltete:y = 128.88mm z = 92.44 mm max = max (y, z)=128.88mm < admisibil = 150mmse verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1 = =93.91y = = = 1.37 mmz = == 0.98 mm6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.37 0.2) +1.372]=1.73z = 0.5 [ 1+0.49 (0.98 0.2) +0.982]=1.177). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.36z = = = 0.55min = min(y , z)=0.368).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 152.78kN 1 =0.33 < 1se verifica

2.4.5 Dimensionare diagonala NEd=B2-3=812.9kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.6Apropus = = 5765.24 mm22).Se propune cornier L 120X120X13 cuAcornier=2970mm=>2Acornier=22970=5940mm2b=120mm t=13mmiy1=iz1=36.4mme=34.4 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l2-3=0.83646=2916.8mmlfz = l2-3=3646mmRaze de giratie:iy= iy1 = 36.4 mmiz = = =55.88mmy = = = 80.13mmz = == 65.25mm4).Verificare de zveltete:y = 80.13mmz = 65.25mm max = max (y, z)=80.13 mm < admisibil = 150mmse verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1 = =93.91y = = = 0.85mmz = == 0.69 mm6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (0.85 0.2) +0.85 2]=1.02z = 0.5 [ 1+0.49 (0.69 0.2) +0.692]=0.857). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.63z = = = 0.74min = min(y , z)=0.638).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 879.42kN 1 =0.93 < 1se verifica

2.4.6 Dimensionare diagonala NEd=B4-7=213.50kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.6Apropus = = 1514.18 mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cu

Acornier=1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm t=7mmiy1=iz1=27.5 mme=24.5 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l4-7=0.83854=3083.2mmlfz = l4-7=3854mmRaze de giratie:iy= iy1 = 27.5 mmiz = = =42.57mmy = = = 112.12mmz = == 90.53mm4).Verificare de zveltete:y = 112.12mmz = 90.53mm max = max (y, z)=112.12 mm < admisibil = 150mmse verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1 = =93.91y = = = 1.19mmz = == 0.96 mm6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.19 0.2) +1.19 2]=1.46z = 0.5 [ 1+0.49 (0.96 0.2) +0.962]=1.157). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.44z = = = 0.56min = min(y , z)=0.448).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 252.3kN 1 =0.85 < 1se verifica

2.4.6 Dimensionare diagonala NEd=B6-7=35.00kN1). Se propune o arie pentru sectiunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.6Apropus = = 248.23 mm22).Se propune cornier L 90X90X7 cuAcornier=1220mm=>2Acornier=21220=2440mm2b=90mm t=7mmiy1=iz1=27.5 mme=24.5 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l6-7=0.83854=3083.2mmlfz = l6-7=3854mmRaze de giratie:iy= iy1 = 27.5 mmiz = = =42.57mmy = = = 112.12mmz = == 90.53mm4).Verificare de zveltete:y = 112.12mmz = 90.53mm max = max (y, z)=112.12 mm < admisibil = 150mm se verifica5).Se determina coeficientul de zveltete relative:1 = =93.91y = = = 1.19mmz = == 0.96 mm6).Calculam coeficientii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.19 0.2) +1.19 2]=1.46z = 0.5 [ 1+0.49 (0.96 0.2) +0.962]=1.157). Factor de reducere in functie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.44z = = = 0.56min = min(y , z)=0.448).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 252.3kN 1 =0.14 < 1se verifica

2.5 Dimensionare bare intinse

Barele fermei supuse la intindere sunt: B0-2, B2-4, B4-6, B5-7, B3-42.5.1 Dimensionare talpa inferioara Ned=B4-6=2007.2kNPentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:1). Se propune o arie pentru sectiunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0Apropus = = 8541.28mm22).Se propune cornier L 150X150X16 cu Acornier =4570mm=>2Acornier=24570=9140mm2b=150mm t=16mmiy1=iz1=45.6 mme=42.9 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = l4-6=5400mmlfz = 27000mmRaze de giratie:iy= iy1 = 45.6mmiz = =68.34mmy = = = 118.42 mmz = == 395.08 mm4).Verificare de zveltete:y = 118.42mm z = 395.08mm max = max(y, z)=395.08mm< admisibil = 400mm se verifica5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd = = = 2147.90kN 1 =0.932Acornier=22970=5940mm2b=120mm t=13mmiy1=iz1=36.4mme=34.4 mmtg=16mm

3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l0-2=0.83451=2760.8mmlfz = l0-2=3451mmRaze de giratie:iy= iy1 = 36.4 mmiz = =55.88mmy = = =75.85 mmz = == 61.75 mm4).Verificare de zveltete:y = 75.85 mm z = 61.75mm max = max(y, z)=75.85 mm< admisibil = 400mm se verifica5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd = = = 1395.9 kN 1 =0.822Acornier=21220=2440mm2b=90mm t=7mmiy1=iz1=27.5 mme=24.5 mmtg=16mm3).Se calculeaza coeficientii de zveltete:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l3-4=0.83646=2916.8mmlfz = l3-4=3646mmRaze de giratie:iy= iy1 = 27.5 mmiz = =36.93mmy = = = 106.06 mmz = == 98.72 mm4).Verificare de zveltete:y = 106.06mm z = 98.72mm max = max(y, z)=106.06 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistenta:Nt.Rd = = = 573.4 kN 1 =0.84(b-e)- b = 0 = ;(=0=>-e- b = 0 = .

= = 208=146.64kN= = =61.36kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls1 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=5=847.98 KN/m=3=508.79KN/mls1 + 2 5=96.46 mm ls1=100mmls1 + 2 3=66.29mm ls2=70mm5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 100mm300mm15 a2 ls260 a2 70180mm

2.6.2 Montantul 4-5: Ned=170.4kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.3170.4=221.52kN = = = 178.25 kN =178.25 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.= = 178.25=125.66 kN= = =52.58kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls1 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=5=847.98 KN/m=3=508.79KN/mls1 + 2 5=84.09 mm ls1=90mmls1 + 2 3=57.67 mm ls2=60mm5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 90mm300mm15 a2 ls260 a2 60180mm

2.6.3 Montantul 6-8: Ned=49.9 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.349.9=67.87kN = = = 67.87kN =67.87kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.= = 67.87=47.84 kN= = =20.03kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls1 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=3=508.79 KN/m=3=508.79KN/mls1 + 2 3=53.01 mm ls1=60mmls1 + 2 3=25.73 mm ls2=60mm5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 60mm180mm15 a2 ls260 a2 60180mm

2.6.4 Diagonala 2-3: Ned=812.9 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.3812.9=1056.77kN = == = 879.42kN =879.42kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.= = 879.42=627.32 kN= = =252.1kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.8513}=min{11.2;11.05}=11.05mm a1=7mm;a2 min {0.7 16;0.713}=min{11.2;9.1}=9.1mm a2=4mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls1 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=7=1187.18 KN/m=4=678.38 KN/mls1 + 2 7=278.2 mm ls1=280mmls1 + 2 4=193.81 mm ls2=200mm5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 280mm420mm15 a2 ls260 a2 200240mm

2.6.5 Diagonala 4-7: Ned=213.5 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.3213.5=277.5kN = = = 252.3kN =252.3kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.= = 252.3=183.61 kN= = =68.68 kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls1 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=5=847.98 KN/m=3=508.79 KN/mls1 + 2 5=108.26 mm ls1=110mmls1 + 2 3=73.49 mm ls2=90mm5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 110mm300mm15 a2 ls260 a2 90180mm

2.6.5 Diagonala 6-7: Ned=35.00 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.335.00=45.5kN = = =45.5kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.= = 45.5=33.11 kN= = =68.6812.38 kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls1 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=3=508.79 KN/m=3=508.79 KN/mls1 + 2 3=38.54 mm ls1=90mmls1 + 2 3=18.17 mm ls2=90mm5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 90mm180mm15 a2 ls260 a2 90180mm

2.6.6 Diagonala 3-4: Ned=480.2 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.3480.2=624.26kN = = = 573.4 kN =573.4kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudura.= = 573.4=417.3 kN= = =156.09 kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudura:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaza lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din conditii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea talpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls1 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=5=847.98 KN/m=3=508.79 KN/mls1 + 2 5=256.05 mm ls1=260mmls1 + 2 3=159.39 mm ls2=160mm5).Se verifica conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 260mm300mm15 a2 ls260 a2 160180mm

2.7 Verificarea strii limit de deformaie (Verificare de sageata) S.L.E.N.Relatia de verificare este: ;Fiind o verificare de satrea limita a exploatarii normale,aceasta se face utilizand incarcari cu valori normate.

Situatia virtuala de incarcare este:

Intrucat barele ce compun ferma sunt solicitate preponderant axial,pentru calculul sagetii fermei din formula Maxwell-Mohr,se retine numai termenul ce contine forta axiala:

se neglijeazaRezulta ca:= E-modul de elasticitate longitudinalE=2.1105 N/mm2 -aria sectiunii transversal (compusa din doua corniere) a barei i -lungimea barei i -forta axiala din bara iin situatia reala de incarcare(rezultata in urma incarcarii fermei cu incarcarile cu valori normate) - forta axiala din bara iin situatia virtuala de incarcare(ferma se incarca cu o forta 1 pe directia sagetii ce urmeaza a fi calculata)Deoarece calculul se efectuiaza in domeniul elastic pentru determinarea eforturilor se pote utiliza principiul proportionalitatii:=== = [mm]

Barali [mm]NSLUEd [kN]SectiuneA 2L [mm2]PslsNi [kN]ni Ni ni li

PsluE A2Li

T.S.0-12704.00901.30 L 160x160x1911500.000.69625.500.600.420

T.S.1-32704.00901.30 L 160x160x1911500.000.69625.500.600.420

T.S.3-52704.001860.40 L 160x160x1911500.000.691291.121.602.313

T.S.5-72704.001860.40 L 160x160x1911500.000.691291.121.602.313

T.S.7-82704.001985.70 L 160x160x1911500.000.691378.082.303.55

T.I.0-23451.001150.40 L 150x150x169140.000.69798.380.801.148

T.I.2-45400.001502.00 L 150x150x169140.000.691042.391.103.226

T.I.4-65400.002707.20 L 150x150x169140.000.691878.802.0010.572

M 1-22300.00170.40 L 60x60x81806.000.69118.260.000.00

M 4-52600.00170.40 L 60x60x81806.000.69118.260.000.00

M 6-82900.0049.90 L 60x60x81806.000.6934.630.700.19

D 2-33646.00812.90 L 120x120x135940.000.69564.150.701.154

D 3-43646.00480.20 L 90x90x72440.000.69333.260.601.423

D 4-73854.00213.50 L 90x90x72440.000.69148.170.600.669

D 6-73854.0035.00 L 90x90x72440.000.6924.290.500.09

0.5=27.48mm

=2=227.48mm=54.96mm===108mm Verificarea de sageata este satisfacuta.

2.8 Amplasarea placutelor de solidarizare2.8.1 Placutele se vor amplasa in modul urmator:

Pentru bare comprimate se vor alege minim 2 placute cu l1 i1Pentru bare intinse se va alege minim o placuta cu l1 i1

1).Pentru barele B0-1; B1-3; B3-5; B5-7; B7-8 cu sectiunea L160X160X19, i1=48.4mm acestea sunt bare complimate minim doua placate de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 48.4 l11936mm doua placute de solidarizare la distanta interax=901mm

2).Pentru barele B0-2; B2-4; B4-6cu sectiunea L150X150X16, i1=45.6mm acestea sunt bare intinse minim o placata de solidarizare pe bara intinsa;l1 i1 l1 45.6 l13648mmpe bara B0-2 se amplaseaza o placuta la distant 1725.5mm de capat pe barele B2-4, B4-6 se amplaseaza o placuta la distant 2700mm de capat

3).Pentru barele B1-2; B4-5; B6-8 cu sectiunea L60X60X8, i1=18.0mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 18 l1720mm pe bara B1-2 se amplaseaza trei placute de solidarizare la distanta interax=575mm pe bara B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare la distanta interax=650mm pe bara B6-8 se amplaseaza patru placute de solidarizare la distanta interax=580mm (cele doua profile cornier vor fi dispune in future pt bara B6-8 care este montant central)

4).Pentru barele B2-3; cu sectiunea L120X120X13, i1=36.4mm acesta este bara complimata minim doua placute de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 36.4 l11456mm pe bara B2-3 se amplaseaza doua placute de solidarizare la distanta interax=1215mm

5).Pentru barele B3-4; cu sectiunea L90X90X7, i1=27.5mm acesta este bara intinsa minim o placuta de solidarizare pe bara intinsa;l1 i1 l1 27.5 l12200mm pe bara B3-4 se amplaseaza o placuta de solidarizare la distanta interax=1823mm

6).Pentru barele B4-7; B6-7; cu sectiunea L90X90X7, i1=27.5mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 27.5 l11100mm pe barele B4-7, B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare la distanta interax=963.5mm

2.9 Dimensionare joante de montaj

2.9.1 Joanta de montaj de la nodul central al talpii inferioare desen

1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei: Nj=min(1.3;)=2007.2kN1.3=1.32007.2=2609.36kN = = =2147.90kN2).Se calculeaza aria pieselor P21(se vor realize din acelasi tip de cornier ca si piesele P10)Desen= -=8629-52=6069mm2=9140-2162=8629mm23). Se stabileste aria necesara a eclisei P22:= - =8629 - 6069=2560mm24).Se propune latimea eclisei P22:b22 tg+2 (- tc)+215 b22 16+2 (150- 16)+215mm b22 314mm b22=320mm5).Se calculeaza grosimea piesei P22:t22===8 mm t22=8mm(dar t22 8mm) t22=10mm6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:=Ariile efective ale diferitelor eclise sunt:= b22t22=320=3200mm2= 6069mm2= mm2235mm2 se verifica7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 a211.2 se alege a2=7mm;a20.7; 0.7) a2(0.716;0.710) a27.0mm se alege a3=7mm.8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:=+2a2=+2=318.32 mm l2=320mm= a2=7=1187.18 kN=+2a3=+2=309.99 mm l3=310mm= a3=7=1187.18 kNPentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2+0.5mm pentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P21) inaintea slabirii pieselor P10.Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=360mm si a2=7 mm9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls260 a2 360mm420mm15 a3 ls360 a3 310420mm

2.9.2 Joanta de montaj de la nodul central al talpii superioaredesen1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei: Nj=min(1.3;)=1985.7kN1.3=1.31985.7=2581.41kN = = = 2134.97kN =2134.97 kN2)Se calculeaza aria pieselor P23;Desen= -=11500-22=10056mm2=11500-2192=10778mm2

3). Se stabileste aria necesara a eclisei P25:= - =10778 - 10056=722mm24).Se propune latimea eclisei P25:b25 tg+2 (- tc)+215 b22 16+2 (160- 19)+215mm b22 328mm b22=300mm5).Se calculeaza grosimea piesei P25:t25===2.4mm t25=8mm(dar t25 8mm) t25=10mm6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:=Ariile efective ale diferitelor eclise sunt:= b25t25=300=3000mm2= 10056mm2= mm2235mm2 se verifica

7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 a213.33 se alege a2=7mm;a20.7; 0.7) a2(0.719;0.710) a27.0 mm se alege a3=7 mm.8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:=+2a2=+2=360.28 mm l2=370mm= a2=7=1187.18 kN=+2a3=+2=220.61 mm l3=230mm= a3=7=1187.18 kNPentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2+0.5mm pentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P23) inaintea slabirii pieselor P12.9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls260 a2 370mm420mm15 a3 ls360 a3 230420mm

2.10 Verificarea rezemarii fermei2.10.1 Verificarea piesei de rezemare la strivire(piesa P28 )

Relatia de verificare este ; unde sunt dimensiunile in plan ale piesei de rezemare P28 (P28-cutit).Propunem dimensiunile cutitului:

V=5 PSLU=5 170.36 =851.8 kN118.3N/mm2352.5 N/mm2 se verificadesen2.10.2 Verificarea rigidizarii vertical a rezemarii fermei (piesa P27)1). Sectiunea de rezistenta verificata are dimensiunile:Desen2).Se calculeaza aria sectiunii de rezistenta:A=2+= b27t27=15010=1500 mm2= b29t29=(100+10+15 t29)tg=(100+10+15 16)16=35016=5600 mm2A=2+=21500+5600=8600 mm23). Rigidizarile se considera ca un montant comprimat avand lungimea de plambaj ehala cu hscaun si sectiunea transversal egala cu sectiunea de rezistenta (unde hscaun= )

4). Se calculeaza raza de giratie in raport cu axa x-x:===26.29===55.29mm5).Se stabileste coeficientul de zveltete:

==6).Se evalueaza coeficientul de flambaj:1 = =93.91x = = = 1.088 mm = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49x = 0.5 [ 1+0.49 (1.088 0.2) +1.0882]=1.31 x = = = 0.497).Verificarea la stabilitate:

Ferma 2

2.3 Calculul eforturilor axiale in barele fermei

2.3.1 Eforturi in talp superioar:B0-1=B1-3=-701.0kN; B3-5= B5-7= -1328.9kN; 2.3.2 Eforturi in talpa inferioar:B0-2= 984.8 kN; B2-4= 1126.5 kN; B4-6=1338.1 kN2.3.3 Eforturi in montani:B1-2= B4-5= -170.4 kN; B6-8=0kN2.3.4 Eforturi in diagonale:B2-3= -575.9kN; B3-4= 279.6 kN; B4-7=-16.1kN; Observatie:Convenie de reprezentare:-barele cu eforuri negative sunt supuse la compresiune;-barele cu eforturi positive sunt supuse la ntindere.

2.4 Dimensionare bare comprimate

Barele fermei supuse la compresiune sunt: B0-1, B1-3, B3-5, B5-7, B1-2, B4-5, B2-3, B4-7, B6-72.4.1 Dimensionare talp superioar Ned=B5-7=1328.9 kNToate barele fermei vor fi alcatuite din doua corniere departate (figura 2.4 a) excepie facnd B6-8 care are o alctuire particular (figura 2.4 b)

Pentru dimensionarea barelor comprimate se parcurg urmtoarele etape:1). Se propune o arie pentru seciunea barei: Apropus = fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.7Apropus = = 8078.42mm2 2).Se propune cornier L 160X160X14 Acornier=4315mm=>2Acornier=24315=8630mm2b=160mm t=14mmiy1=iz1=48.9mme=44.5mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = l5-7=2704mmlfz = l5-7=2704mmRaze de giraie:iy= iy1 = 48.9mmiz = ==71.75mmy = = = 55.30 mmz = == 37.68 mm4).Verificare de zveltee:y = 55.30 mm < admisibil = 120mmz = 37.68 mm < admisibil = 120mmmax = max(y, z)= 55.30 mm5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1 = =93.91y = = = 0.59 mmz = == 0.40 mm6).Calculam coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (0.59 0.2) +0.592]=0.77z = 0.5 [ 1+0.49 (0.40 0.2) +0.402]=0.637). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.79z = = = 0.89min = min(y , z)=0.798).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 1602.16 kN 1 =0.832Acornier=2903=1806mm2b=60mm t=8mmiy1=iz1=18mme=17.7 mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l1-2=0.82300=1840mmlfz = l1-2=2300mmRaze de giraie:iy= iy1 = 18 mmiz = = =31.38mmy = = = 102.2mmz = == 73.30mm4).Verificare de zveltee:y = 102.2mm z = 73.3mm max = max (y, z)=102.2mm < admisibil = 150mmse verific5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1 = =93.91y = = = 1.088 mmz = == 0.78 mm6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.088 0.2) +1.0882]=1.31z = 0.5 [ 1+0.49 (0.78 0.2) +0.782]=0.957). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.49z = = = 0.67min = min(y , z)=0.498).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 208 kN 1 =0.82 < 1se verific

2.4.3 Dimensionare montant NEd=B4-5=170.4kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.5Apropus = = 1450.21mm22).Se propune cornier L 60X60X8 Acornier=903=>2Acornier=2903=1806mm2b=60mm t=8mmiy1=iz1=18mme=17.7 mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l4-5=0.82600=2080mmlfz = l4-5=2600mmRaze de giraie:

iy= iy1 = 18 mmiz = = =31.38mmy = = = 115.56mmz = == 82.86mm4).Verificare de zveltee:y = 115.56mm z = 82.86mm max = max (y, z)=115.56mm < admisibil = 150mmse verific5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1 = =93.91y = = = 1.23 mmz = == 0.88 mm6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.23 0.2) +1.232]=1.51z = 0.5 [ 1+0.49 (0.88 0.2) +0.882]=1.057). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.42z = = = 0.62min = min(y , z)=0.428).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 178.25 kN 1 =0.96 < 1se verific

2.4.4 Dimensionare montant NEd=B6-7=0 kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.5Apropus = = 0mm22).Se propune cornier L 60X60X8 Acornier =903mm2=>2Acornier=1806mm2b=60mm t=8mmiy1=iz1=18 mme=17.7 mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l6-7=0.82750=2200mmlfz = l6-7=2750mmRaze de giraie:iy= iy1 = 18 mmiz = = =31.37mmy = = = 122.22 mmz = == 87.66 mm4).Verificare de zveltee:y = 122.22 mm z = 87.66 mm max = max (y, z)= 122.22 mm < admisibil = 150mmse verific5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1 = =93.91y = = = 1.30 mmz = == 0.93 mm6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.30 0.2) +1.302]=1.62z = 0.5 [ 1+0.49 (0.93 0.2) +0.932]=1.117). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.39z = = = 0.58min = min(y , z)=0.398).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 165.5 kN 1 =0.00 < 1se verific

2.4.5 Dimensionare diagonal NEd=B2-3=575.9 kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.6Apropus = = 4084.39 mm22).Se propune cornier L 120X120X10 Acornier=2320 mm=>2Acornier=22320=4640mm2b=120mm t=10mmiy1=iz1=36.7mme=33.1 mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l2-3=0.83646=2916.8mmlfz = l2-3=3646mmRaze de giraie:iy= iy1 = 36.7 mmiz = = =55.10 mmy = = = 79.47 mmz = == 66.17 mm4).Verificare de zveltee:y = 79.47 mmz = 66.17 mm max = max (y, z)= 79.47 mm < admisibil = 150mmse verific5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1 = =93.91y = = = 0.85mmz = == 0.71 mm6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (0.85 0.2) +0.85 2]=1.02z = 0.5 [ 1+0.49 (0.71 0.2) +0.712]=0.877). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.63z = = = 0.73min = min(y , z)=0.638).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 686.95 kN 1 =0.84 < 1se verific

2.4.6 Dimensionare diagonal NEd=B4-7=16.1 kN1). Se propune o arie pentru seciunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0propus = 0.6Apropus = = 114.18 mm22).Se propune cornier L 70X70X7 Acornier= 940 mm=>2Acornier=2940=1880mm2b=70mm t=7mmiy1=iz1=21.2 mme=19.7 mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l4-7=0.83854=3083.2mmlfz = l4-7=3854mmRaze de giratie:iy= iy1 = 21.2 mmiz = = =34.88mmy = = = 145.43 mmz = == 110.50 mm4).Verificare de zveltee:y = 145.43 mmz = 110.50 mm max = max (y, z)= 145.43 mm < admisibil = 150mmse verific5).Se determin coeficientul de zveltee relativ:1 = =93.91y = = = 1.55mmz = == 1.17 mm6).Calculm coeficienii de flambaj: = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfeciune, corespunztor curbelor de flambaj(curba C): =0.49y = 0.5 [ 1+0.49 (1.55 0.2) +1.55 2]=2.03z = 0.5 [ 1+0.49 (1.17 0.2) +1.172]=1.427). Factor de reducere in funcie de modul de flambaj considerat:y = = = 0.30z = = = 0.45min = min(y , z)=0.308).Verificarea la flambaj:Nb.Rd = = = 132.54 kN 1 =0.12 < 1se verific

2.5 Dimensionare bare intinse

Barele fermei supuse la intindere sunt: B0-2, B2-4, B4-6, B3-42.5.1 Dimensionare talp inferioar Ned=B4-6=1338.1 kNPentru dimensionarea barelor intinse se parcurg urmatoarele etape:1). Se propune o arie pentru seciunea barei: Apropus =fy=235 N/mm2 M1=1.0Apropus = = 5694.04 mm22).Se propune cornier L 150X150X14 Acornier =4030 mm=>2Acornier=24030=8060mm2b=150mm t=14mmiy1=iz1=45.8 mme=42.1 mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = l4-6=2700mmlfz = 27000mmRaze de giraie:iy= iy1 = 45.8mmiz = =67.88 mmy = = = 58.95 mmz = == 397.76 mm4).Verificare de zveltee:y = 58.95 mm z = 397.76 mm max = max(y, z)= 397.76 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistena:Nt.Rd = = = 1894.1 kN 1 =0.712Acornier=22320=4640 mm2b=120mm t=10mmiy1=iz1=36.7mme=33.1 mmtg=16mm

3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l0-2=0.83451=2760.8mmlfz = l0-2=3451mmRaze de giraie:iy= iy1 = 36.7 mmiz = =55.10mmy = = =75.23 mmz = == 62.63 mm4).Verificare de zveltee:y = 75.23 mm z = 62.63 mm max = max(y, z)= 75.23 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistena:Nt.Rd = = = 1090.40 kN 1 =0.822Acornier=2903=1806mm2b=60mm t=8mmiy1=iz1=18 mme=17.7 mmtg=16mm3).Se calculeaz coeficienii de zveltee:Lungimi de flambaj:lfy = 0.8l3-4=0.83646=2916.8mmlfz = l3-4=3646mmRaze de giraie:iy= iy1 = 18 mmiz = =31.37 mmy = = = 162.04 mmz = == 116.22 mm4).Verificare de zveltee:y = 162.04 mm z = 116.22 mm max = max(y, z)= 162.04 mm< admisibil = 400mm se verific5).Verificarea de rezistena:Nt.Rd = = = 424.41 kN 1 =0.64(b-e)- b = 0 = ;(=0=>-e- b = 0 = .

= = 208=146.64kN= = =61.36kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls2 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=5=847.98 KN/m=3=508.79KN/mls1 + 2 5=96.46 mm ls1=100mmls2 + 2 3=66.29mm ls2=70mm5).Se verifica condiiile constructive:15 a1 ls160 a1 100mm300mm se verific15 a2 ls260 a2 70180mm se verific

2.6.2 Montantul 4-5: Ned=170.4kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.3170.4=221.52kN = = = 178.25 kN =178.25 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.= = 178.25=125.66 kN= = =52.58kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudura (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls2 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=5=847.98 KN/m=3=508.79KN/mls1 + 2 5=84.09 mm ls1=90mmls2 + 2 3=57.67 mm ls2=60mm5).Se verifica condiiile constructive:15 a1 ls160 a1 90mm300mm se verific15 a2 ls260 a2 60180mm se verific

2.6.3 Montantul 6-7: Ned=0 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.30=0 kNNb.Rd = = = 165.5 kN =0kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.= = 0=0 kN= = =0 kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu;tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6mm a2=3mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur(l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls2 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=3=508.79 KN/m=3=508.79KN/mls1 + 2 3=6 mm ls1=60mmls2 + 2 3=6 mm ls2=60mmAlegem constructive ls1= ls2 =60mm5).Se verific condiiile constructive:15 a1 ls160 a1 60mm180mm se verific15 a2 ls260 a2 60180mm se verific

2.6.4 Diagonal2-3: Ned=575.9 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.375.9=748.67kNNb.Rd = = = 686.95 kN =686.95 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur= = 686.95=497.64 kN= = =189.48 kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.8510}=min{11.2;8.5}=8.5mm a1=7mm;a2 min {0.7 16;0.710}=min{11.2;7.0}=7.0mm a2=4mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls2 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=7=1187.18 KN/m=4=678.38 KN/mls1 + 2 7=223.6 mm ls1=230mmls2 + 2 4=147.65 mm ls2=150mm5).Se verific conditiile constructive:15 a1 ls160 a1 230mm420mm se verific15 a2 ls260 a2 150240mm se verific

2.6.5 Diagonal 4-7: Ned=16.1 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.316.1=20.93 kNNb.Rd = = = 132.54 kN =20.93 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur= = 20.93=15.03 kN= = =5.09 kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.857}=min{11.2;5.95}=5.95mm a1=3mm;a2 min {0.7 16;0.77}=min{11.2;4.9}=4.9mm a2=3mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls2 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=3=508.79 KN/m=3=508.79 KN/mls1 + 2 3=20.83 mm ls1=60mmls2 + 2 3=17.79 mm ls2=60mm5).Se verifica condiiile constructive:15 a1 ls160 a1 60mm180mm se verific15 a2 ls260 a2 60180mm se verific

2.6.6 Diagonal 3-4: Ned=270.6 kNEtape de calcul:1).Se stabileste efortul de calcul al prinderii sudate: =min(1.3;)1.3=1.3270.6=351.78 kNNt.Rd = = = 424.41 kN =351.78 kN2).Se distribuie efortul la cele 2 perechi de cordoane de sudur.= = 351.78=248.0 kN= = =103.77 kN3). Se propun valori pentru grosimile cordoanelor de sudur:a1 ,a2 {3;35;4;45;5;55;6;7};a1 min {0.7 tg;0.85tc};a2 min {0.7 tg;0.7tc};tg-grosime guseu; tc-grosime cornier.a1 min {0.7 16;0.858}=min{11.2;6.8}=6.8 mm a1=5mm;a2 min {0.7 16;0.78}=min{11.2;5.6}=5.6 mm a2=3mm;4). Se calculeaz lungimile necesare ale cordoanelor de sudur (l1nec;l2nec);Din condiii constructive ls 60mm; ls b, unde b este grosimea tlpii panei se alege:ls1 + 2 a1= a1ls2 + 2 a2= a2,- forta de calcul pe unitatea de lungime a sudurii;-coeficient de corelare (=0.8 pentru S235)=5=847.98 KN/m=3=508.79 KN/mls1 + 2 5=156.23 mm ls1=160mmls2 + 2 3=107.97 mm ls2=110mm5).Se verific condiiile constructive:15 a1 ls160 a1 160mm300mm se verific15 a2 ls260 a2 110180mm se verific

2.7 Verificarea strii limit de deformaie (Verificare de sageata) S.L.E.N.

Relatia de verificare este: ;Fiind o verificare de satrea limit a exploatarii normale,aceasta se face utiliznd incarcari cu valori normate.

Situatia virtuala de incarcare este:Intrucat barele ce compun ferma sunt solicitate preponderent axial,pentru calculul sagetii fermei din formula Maxwell-Mohr,se reine numai termenul ce conine forta axiala:

se neglijeazaRezulta c:= E-modul de elasticitate longitudinalE=2.1105 N/mm2 -aria seciunii transversale (compusa din doua corniere) a barei i -lungimea barei i -fora axiala din bara iin situaia reala de incarcare(rezultata in urma incarcarii fermei cu incarcarile cu valori normate) - forta axiala din bara iin situatia virtuala de incarcare(ferma se incarca cu o forta 1 pe directia sagetii ce urmeaza a fi calculata)Deoarece calculul se efectuiaza in domeniul elastic pentru determinarea eforturilor se pote utiliza principiul proportionalitatii:

=== = [mm]

Barali [mm]NSLUEd [kN]SectiuneA 2L [mm2]Psls/PsluNi [kN]ni Ni ni li

E A2Li

T.S. 0 -12704,00701,00 L 160x160x148630,000,694486,500,590,426

T.S. 1 -32704,00701,00 L 160x160x148630,000,694486,500,590,426

T.S. 3 -52704,001328,90 L 160x160x148630,000,694922,251,562,134

T.S. 5 -72704,001328,90 L 160x160x148630,000,694922,251,562,134

T.I. 0-23451,00894,80 L 150x150x148062,000,694620,990,750,944

T.I. 2-45400,001126,50 L 150x150x148062,000,694781,801,102,727

T.I. 4-62700,001338,10 L 150x150x148062,000,694928,641,962,886

M 1-22300,00170,40 L 60x60x81806,000,694118,260,000,000

M 4-52600,00170,40 L 60x60x81806,000,694118,260,000,000

M 6-72750,000,00 L 60x60x81806,000,6940,000,000,000

D 2-33646,00575,90 L 120x120x104636,000,694399,670,701,042

D 3-43646,00270,60 L 60x60x81806,000,694187,80,621,113

D 4-73854,0016,10 L 70x70x71880,000,69411,170,580,063

0.5=13,89

=2=213.89mm=27.78mm===86.4mm Verificarea de sageata este satisfacut.

2.8 Amplasarea placutelor de solidarizare2.8.1 Placutele se vor amplasa in modul urmtor:

Pentru bare comprimate se vor alege minim 2 plcute cu l1 i1Pentru bare intinse se va alege minim o placut cu l1 i1

1).Pentru barele B0-1; B1-3; B3-5; B5-7; cu sectiunea L160X160X14, i1=48.9mm acestea sunt bare complimate minim doua placate de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 48.9 l11956mm doua placute de solidarizare la distanta interax=901mm

2).Pentru barele B0-2; B2-4; B4-6 cu sectiunea L150X150X14, i1=45.6mm acestea sunt bare intinse minim o placata de solidarizare pe bara intinsa;l1 i1 l1 45.8 l13664mmpe bara B0-2 se amplaseaz o placut la distanta 1725.5mm de capt pe barele B2-4, se amplaseaz o placuta la distant 2700mm de capt pe barele B4-6, se amplaseaz o placuta la distant 1350mm de capt 3).Pentru barele B1-2; B4-5; B6-7 cu sectiunea L60X60X8, i1=18.0mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 18 l1720mm pe bara B1-2 se amplaseaza trei placute de solidarizare la distanta interax=575mm pe bara B4-5 se amplaseaza trei placute de solidarizare la distanta interax=650mm pe bara B6-7 se amplaseaza patru placute de solidarizare la distanta interax=580mm(cele doua profile cornier vor fi dispune in future pt bara B4-6 care este montant central)

4).Pentru barele B2-3 cu sectiunea L120X120X10, i1=36.7mm acesta este bara complimata minim doua placute de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 36.7 l11468 mm pe bara B2-3 se amplaseaza doua placute de solidarizare la distanta interax=1215mm

5).Pentru barele B3-4 cu sectiunea L60X60X8, i1=18.0mm acesta este bara intinsa minim o placuta de solidarizare pe bara intinsa;l1 i1 l1 18.0 l11440mm pe bara B3-4 se amplaseaz dou placute de solidarizare la distanta interax=1215.3mm

6).Pentru bara B4-7 cu sectiunea L70X70X7, i1=21.2mm acestea sunt bare complimate minim doua placute de solidarizare pe bara comprimata;l1 i1 l1 21.2 l1848mm pe bara B4-7, se amplaseaz patru placute de solidarizare la distanta interax=770.8mm

2.9 Dimensionare joante de montaj

2.9.1 Joanta de montaj de la nodul central al talpii inferioare desen

1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei: Nj=min(1.3;)=1338.1kN1.3=1.31338.1=1739.53kNNt.Rd = = = 1894.1 kN =1739.53 kN2).Se calculeaza aria pieselor P21(se vor realize din acelasi tip de cornier ca si piesele P10)Desen= -=7670-52=5710 mm2=8062-2142=7670 mm23). Se stabileste aria necesara a eclisei P22:= - =7670 - 5710=1960mm24).Se propune latimea eclisei P22:b22 tg+2 (- tc)+215 b22 16+2 (150- 14)+215mm b22 318mm b22=320mm5).Se calculeaza grosimea piesei P22:t22===6.13 mm t22=7mm(dar t22 8mm) t22=10mm6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:=Ariile efective ale diferitelor eclise sunt:= b22t22=320=3200mm2= 6069mm2= mm2235mm2 se verific7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 a29.8mm se alege a2=7mm;a20.7; 0.7) a2(0.714;0.710) a27.0mm se alege a3=7mm.8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:=+2a2=+2=248.75 mm l2=250mm= a2=7=1187.18 kN=+2a3=+2=277.12 mm l3=280mm= a3=7=1187.18 kNPentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2+0.5mm pentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P21) inaintea slabirii pieselor P10.Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=330mm si a2=7 mm9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls260 a2 330mm420mm se verific15 a3 ls360 a3 280420mm se verific

2.9.2 Joanta de montaj de la nodul central al talpii superioaredesen1).Se stabileste efortul de dimensionare al joantei: Nj=min(1.3;)=1328.9 kN1.3=1.31328.9=1727.57 kNNb.Rd = = = 1602.16 kN =1602.16 kN2)Se calculeaza aria pieselor P23;Desen= -=8238-22=7454 mm2=8630-2142=8238 mm2

3). Se stabileste aria necesara a eclisei P25:= - =8238 - 7454=784mm24).Se propune latimea eclisei P25:b25 tg+2 (- tc)+215 b22 16+2 (160- 14)+215mm b22 338mm b22=340mm5).Se calculeaza grosimea piesei P25:t25===2.3mm t25=8mm(dar t25 8mm) t25=10mm6).Verificarea efortului din eclisa:Relatia de verificare este:=Ariile efective ale diferitelor eclise sunt:= b25t25=340=3400mm2= 7454mm2= mm2235mm2 se verific

7).Se propun grosimile de calcul ale cordoanelor de sudura a2 si a3:a20.7 a29.8 se alege a2=7mm;a20.7; 0.7) a2(0.714;0.710) a27.0 mm se alege a3=7 mm.8).Se calculeaza lungimile necesare pentru cordoanele de sudura:=+2a2=+2=231.7 mm l2=240mm= a2=7=1187.18 kN=+2a3=+2=225.35 mm l3=230mm= a3=7=1187.18 kNPentru joanta de montaj de la nivelul talpii intinse a fermei se impune l2+0.5mm pentru a asigura intrarea in lucru a ecliselor cornier (piesele P23) inaintea slabirii pieselor P12.Din considerente constructive se stabileste lungimea cordonului 2 de sudura l2=280mm si a2=7 mm

9).Se verifica conditiile constructive:15 a2 ls260 a2 280mm420mm15 a3 ls360 a3 230420mm

2.10 Verificarea rezemarii fermei2.10.1 Verificarea piesei de rezemare la strivire(piesa P28 )desenRelatia de verificare este ; unde sunt dimensiunile in plan ale piesei de rezemare P28 (P28-cuit).Propunem dimensiunile cuitului:

V=4 PSLU=4 170.36 =681.44 kN94.64 N/mm2352.5 N/mm2 se verificadesen2.10.1 Verificarea rigidizarii vertical a rezemarii fermei (piesa P27)1). Sectiunea de rezistenta verificata are dimensiunile:Desen2).Se calculeaza aria sectiunii de rezistenta:A=2+= b27t27=15010=1500 mm2= b29t29=(100+10+15 t29)tg=(100+10+15 16)16=35016=5600 mm2A=2+=21500+5600=8600 mm23). Rigidizarile se considera ca un montant comprimat avand lungimea de plambaj ehala cu hscaun si sectiunea transversal egala cu sectiunea de rezistenta (unde hscaun= )

4). Se calculeaza raza de giratie in raport cu axa x-x:===26.29===55.29mm5).Se stabileste coeficientul de zveltete:

==6).Se evalueaza coeficientul de flambaj:1 = =93.91x = = = 1.088 mm = 0.5 [ 1+ ( 0,2) +2]Se alege a factor de imperfectiune, corespunzator curbelor de flambaj(curba C): =0.49x = 0.5 [ 1+0.49 (1.088 0.2) +1.0882]=1.31 x = = = 0.497).Verificarea la stabilitate: StudentPage 8