0.diploma new

7/26/2019 0.Diploma New

1/137

BORDEROU

PIESE SCRISE

1. Memoriu tehnic

2. Calculul termic

3. Evaluarea ncrcrilor

. Calculul !tatic

". Calculul #lan$eului

%. Calculul &rin'ilor

(. Calculul !t)l#ilor*. Calculul +un,a-iilor

. Calculul tehnolo&ic

1/. Calculul economic

11. Re&uli ,e #rotectia muncii

12. Bi0lio&ra+ie

PIESE DESEE

1.2.

Plan #arter

Sectiune tran!ver!ala

Sc. 141//

Sc. 14"/

1

2

3. 5ata,a Sc. 14"/ 3

. Plan +un,atii Sc. 14"/ R 1

". rmare &rin'i +un,atie Sc. 14"/ R2

%. Plan co+ra6 #lan!eu #e!te #arter Sc. 14"/ R 3(. Plan armare in+erioara Sc. 14"/ R

*..

Plan armare !u#erioara

Co+ra6 !i armare &rin'i

Sc. 14"/

Sc. 14"/

R"

R%

1/. rmare !tal#i Sc. 14"/ R(

1


2/137

MEMORIU E7IC

2


3/137

Imobilul ce urmeaza a fi construit este amplasat in municipiul Iasi, cladirea este

dispusa intr o incinta cu suprafata de 1101,59mp.

Suprafaa terenului are o declivitate de 2,96% de la S spre !"

#onsrtucia nou proiectat$ are are n plan forma unui poli&on nere&ulat,care se

poate nscrie ntr'un dreptun&(i cu laturile 2),)0 m * 12,+0 m.

#l$direa are funcionalitatea de Sediu pentru -irouri .

1.Cla!i+icarea con!truc-iei

#lasa de importan$/ III conform 1001'2006 caracterizata prin

0,20

0,7

1

g

c

a g

T s

=

==

ona climatic$ III cu 3e4'1+#' conform #107'99 3e4'1+#8ona cu vant conform !0+2'0)

' presiuni mediate pe 10 min :40,;pa8

' viteze medii pe un minut


4/137

Dnc(iderile vor fi realizate dup$ cum urmeaz$/

o 3Empl$rie e*terioara din aluminiu cu &eam termopan de rupere a punte

termice.

o eliminarea punilor termice spre e*terior prin izolarea termic$ a structurii

Ci anveloparea la e*terior acl$dirii cu termosistem cu polistiren e*trudat

detensionat de 6 cm &rosime.

compartiment$rile vor fi realizate din zid$rie de caramid$ Ci din &ips'carton n

dou$ straturi, pe structur$ metalic$8

pardoselile sunt realizate din &resie ceramic$ antiderapant$ Ci din mozaic turnat8

3.Caracteri!tici am#la!ament

#onform studiului &eote(nic elaborat pentru amplasamentul cladirii terenul are

urmatoarea stratificatie/

'umplutura de pamant in &rosime de 1,+F2,00 m

'strat de ar&ila &rasa cafenie plastic vartoasa in &rosime de ),20F),)0 m

'praf ar&ilos nisipos, nisip, saturat in &rosimi de ),)0'),50m

Gpa subterana este cantonata in pac(etul de umpluturi, apa care sta&neaza pe

pac(etul de ar&ilasi se situeaza la 1,50m de la suprafata terenului.

Hundarea se realizeaza in stratul de ar&ila contractila plastic vartoasa, prin

intermediul inei platforme de balast cu &rosimea de 2,0 m si a unui bloca? de

arocamente si piatra sparta .latforma din balast va fi evazata fata de laturile e*teriore a

fundatiilor cu 2,0 m.

enrtru modul de realizare a platformei din ballast se va consulta nota de pe

plansa lan sapatura &enerala.

#apacitati portante ale terenului la cote de fundare/

'pplastic42)0:a'&rupare de sarcini fundamentale

'pcritic4700:a'&rupare de sarcini speciale

4


5/137

Gdancimea de fundare rezulta din conditii functionale cu respectarea conditiilor

impuse de studiul &eote(nic este de '2,20 m de la 0,004161,2 m care reprezinta cota

finitea a pardoselii parterului .

Ain studiul &eote(nic rezult$ c$ nivelul apei subterane este ridicat @'0,90m...'1,00m fat$ de nivelul terenului naturalB Ci apa are caracter ascensional. Ain aceste

motive s'a ridicat cota 0,00 deasupra nivelului terenului amena?at cu 1,+0m n partea

din fa$ Ci cu 1,50m n partea din spate a cl$dirii.

Aupa realizarea constructiei pana la nivelul terenului se vor e*ecuta umpluturile

in ?urul fundatiilor atat la e*terior cat si la interior.

In e*terior se e*ecuta trotuare etanse cu latimea minima de 1,0 m si panta de 2'

5% spre e*terior..5un,a-ii

Sistemul de fundare se realizeaz$ dintr'o reea de &rinzi din beton armat sub

Cirurile de stElpi cu seciunea sub form$ de 3 l$imea inimii de 60 cm Ci nalimea de

1.50 m iar l$imea t$lpii de 1+0 cm, la partea inferioar$.

Ja intersecia &rinzilor de fundare sunt prev$zute vute armate cu bare verticale Ci

bare orizontale necesare pentru realizarea unei cutii ri&ide la nivelul infrastucturii Ci

pentru ancorarea arm$turii din stlpi.

-etonul folosit pentru e*ecutarea &rinzilor de fundaie este betonul marca C 2"83/.

Katerialele folosite pentru armarea &rinzilor de fundare sunt oel PC "2Ci OB 3(.

".Structura ,e re'i!ten-

Structura de rezistena se realizeaz$ n sistem cadre pe dou$ direcii orto&onale

e*ecutate din beton armat turnat monolit.

#l$direa are dou$ travei una de 6,)0 m Ci o travee de 6,)0 m cu patru desc(ideri

de 6,00 m.

StElpii au forma patrat$ fiind e*ecutai din beton armat monolit Ci au seciunea

de 0 * 0 cm, 60*60cm, 50*50cm.

Lrinzile sunt din beton armat monolit cu seciunea de 25 * 65cm, 25*60cm.

5


6/137

lanCeele sunt din beton armat monolit cu &rosimea pl$cii de 1) cm armate cu

S3!-.

=ampele Ci podestele sc$rilor se vor realiza din beton armat monolit

Lrinzile e*terioare se vor placa la e*terior cu polistiren de 5 cm &rosime.

Structura a fost calculat$ la aciunea nc$rc$rilor permanente, cvasipermanente,

utile, nc$rc$ri din z$pad$ Ci sarcini orizontale provenite din seism. ro&ramul utilizat

pentru calculul automat al structurii este GMIS K+.

Kateriale utilizate la suprastructura sunt beton #2025 si otel N-7, #52, S3!-.

%.5ini!a6e

entru mbun$t$irea rezistenei termice a cl$dirii se propune eliminarea punilor

termice spre e*terior prin izolarea termic$ a structurii Ci anveloparea la e*terior a

cl$dirii cu termosistem cu polistiren e*trudat detensionat de 6 cm &rosime cu tencuieli

silicatice te*turate sau lise.

Dn dreptul planCeelor de rezisten$ Ci pe toat$ n$limea &rinzilor, spaiul liber dintre

peretele cortin$ Ci planCeu se etanCeaz$ cu materiale incombustibile, iar partea vitrat$

aferent$ precum Ci parapetul pEn$ la 90 cm n$lime se va prevedea din &eam mat. Dn

acelaCi mod se va rezolva Ci suprafaa vitrat$ din dreptul podestului intermediar la casasc$rii, care se continu$ Ci pe vertical$, creEnd un desen decorativ.

entru finisa?e vor fi folosite materiale de calitate, durabile Ci uCor de ntreinut.

Hinisa?ele care se propun sunt urm$toarele/

- pardoseli din &resie pentru accese, (oluri, casa sc$rii, &rupuri sanitare Ci camera

de cur$enie8

- pardoseli dim moc(et$ in spaiile de birouri, birou director Ci secretariat8

- pardoseli din ciment rolat pentru parcarea de la demisol, bo*a, central$ termic$8

- peretii de zid$rie Ci tavanele vor fi finisate cu tencuieli obiCnuite, &let de var Ci var

lavabil, iar la pereii din &ipscarton va fi folosit &elt primer Ci var lavabil8

- in &rupurile sanitare se vor realiza placa?e cu faian$ @(42,10mB pentru protectia

la umezeal$ Ci p$strarea i&ienei8

- tEmpl$rie de aluminiu

6


7/137

(.Si&uran-a la +oc

Soluiile adoptate prin proiect, realizate Ci meninute n e*ploatare, vor asi&ura n caz de

incendiu/

protecia ocupanilor, starea lor de s$n$tate Ci riscul de incendiu8 limitarea pierderilor de viei Ci bunuri materiale8

mpiedicarea e*tinderii incendiului la obiectivele nvecinate8

prevenirea avariilor la construciile Ci instalaiile nvecinate, n cazul pr$buCirii

construciei8

protecia serviciilor mobile de pompieri care intervin pentru stin&erea

incendiilor, evacuarea ocupanilor si a bunurilor materiale.entru realizarea acestora, principalele performane se asi&ura pe ntrea&a durata de

utilizare a construciilor, pe baza scenariului de si&urana ntocmit, avEnd n vedere/

riscul de izbucnire a incendiilor8

condiiile de si&urana a utilizatorilor n caz de incendiu8

comportarea la foc a construciei n ansamblu Ci a principalelor ei p$ri

componente8

caracteristicile specifice ale elementelor Ci materialelor utilizate8

posibilit$i de intervenie pentru stin&erea incendiilor.

MSURI DE PROECIE MUCII

Ja e*ecutarea lucr$rilor se vor respecta toate m$surile de protecie a muncii

prev$zute de le&islaia n vi&uare n special din/ =e&ulamentul privind protecia Ci

i&iena muncii n construii ediia 19978 Je&ea rotecia Kuncii nr. 90'19968 !orme

&enerale de protecie a muncii ediia 1996 precum Ci !orme specifice de protecie a

muncii pentru diferite cate&orii de lucr$ri.

Jucr$rile se vor e*ecuta pe baza proiectului de or&anizare Ci a fiCelor te(nolo&ice

elaborate de te(nolo&ul e*ecutant, n care se vor detalia toate m$surile de protecie a

muncii.

7


8/137

Se va verifica nsuCirea fiCelor te(nolo&ice de c$tre ntre& personalul din e*ecuie.

Ain m$surile speciale ce trebuie avute n vedere se menioneaz$/

'zonele de lucru periculoase vor fi marcate cu placa?e Ci inscripii8

'toate dispozitivele, mecanismele si utila?ele vor fi verificate n conformitate cu

normele n vi&uare8

'asi&urarea cu fort$ de munc$ calificat$ Ci care s$ cunoasc$ m$surile de protecie a

muncii n vi&uare din =e&ulamentul privind protecia Ci i&iena muncii n construii

editia 1997, cap. 1'1), vezi G!"MG =1 si le&islatia in vi&oare la data e*ecutiei.

Se atra&e atenia c$ m$surile de protecie a muncii prezentate nu au caracter limitativ,

constructorul avEnd obli&aia de a lua m$surile necesare pentru prevenirea eventualelor

accidente de munc$ @m$suri prev$zute Ci n !orme specifice de protecie a muncii

pentru diferite cate&orii de lucr$ri.

!ormative folosite la intocmirea proiectului /

1. 100'2006 '#od de proiectare seismica artea 1 O revederi de proiectare pentru

cladiri.

2. ! 112' 200) '!ormativ pentru proiectarea structurilor de fundare directa8

7. S3GS 10100'90 O #alculul si alcatuirea elementelor structurale din beton,beton armat si beton precomprimat8

). #= 1'1'7 O 2005 O #od de proiectare . "valuarea zapezii asupra constructiilor8

5. S= "! 1991'1'1 O Gctiuni asupra constructiilor. Gctiuni &enerale, &reutati

specific, &reutati proprii, incarcari utile pentru cladiri8

6. S3GS 101010'5 O Gctiuni in constructii. #lasificarea si &ruparea actiunilor8

. 59 O +6 O Instructiuni te(nice pentru proiectarea si folosirea armarii cu plasesudate a elementelor de beton.

8


9/137

C9CU9U9 ERMIC

9


10/137

"*ecuia unei construcii presupune respectarea unor e*i&ene deperforman.Gcestea sunt de mai multe feluri Ci anume/

"*i&ene de rezistenCi stabilitate8 "*i&ene de si&urann e*ploatare8 "*i&ene de si&uranla foc8 "*i&ene de i&ien, sntatea oamenilor, refacerea Ci protecia mediului8 rotecia termic, (idrofu&Ci economia de ener&ie8 rotecia mpotriva z&omotului.

Hiecare e*i&enn parte implicndeplinirea unor criterii de performan. Gcestecriterii se pot e*prima astfel /

#apacitatea de izolare termic, e*primat prin rezistena termic specificcorectat, la transmiterea cldurii /R :

"ficiena de ansamblu a proteciei termice, e*primatprin coeficientul &lobal deizolare termic G 8

#apacitatea anvelopei de a anula Ci ntErzia efectul variaiilor de temperatur

@inerie termicB e*primatprin defaza?ul T 8

#onfortul termic, e*primat prin temperatura medie rezultant a suprafeelor

elementelor de construcier

medT 8 #alculul la condens /

'e suprafaa elementelor de nc(idere8'Dn interiorul elementelor, cu verificarea posibilitii de acumulare a apei

de la an la an.'entilarea ncperii, e*primatprin permeabilitatea la aer.

10


11/137

ermeni; !im0oluri !i unit-i ,e m!ur+olo!ite n calculSimbolurile Ci unitile de msurare ale principalilor termini utilizai sunt date n

tabelul de mai ?os conform cu normativul #101'2005.Simbolul 3ermenul =elaii de

definire


12/137

1.Calculul re'i!ten-ei termice !#eci+ice uni,irec-ionale R#l$direa este amplasat$ n localitatea IaCi, ?udeul IaCi, zona climatic$ III cu 3e 4

'1+#,3i4 >20#. @#107'2005B

=4=si>V=s>V=a> =se Wm2;XY unde/ = O rezistena termic$ specific$ unidirecional$ Wm2;XY8 =Si,=SeO rezistene termice superficiale Wm2;XY8

1

1

i

e

S

i

S

e

R

R

=

=

@conform #107'9B

Zi,eO coeficient de transfer termic superficial interior,e*terior8

s

dR

= unde/

=sO rezistena termic$ specific$ a unui strat omo&en Wm2;XY8 d O &rosimea stratului omo&en8 [ O coeficient de conductivitate termic$ WXm;Y8 =aO rezistena termic$ a unui strat de aer.

a) erete e*terior/

1 10.125

8

1 10.042

24

i

e

S

i

S

e

R

R

= = =

= = =

@conform #107'

9B

Zi,e O coeficient de transfer termicsuperficial interior,e*terior8

12


13/137

!r.

crt.

Aenumire strat de material Lrosime

d@mB

#oeficient de

conductivitatetermic$[@Tm;B

=aportul

d[@m\;TB

1 3"!#0.++2)> >0.00727>0.0)2 4^*40.055 m 4^ *46 cm

=ezult$ &rosimea stratului de termoizolaie/*46cm40,06 m

=ef40.125>0.0161>0.++2)>2.22>0.00727>0.0)247.7)1) m2;T4^=ef47.7) m2;T ^=min.nec.41.)0 m2;Tb) lanseu terasa circulabila/

13


14/137

!r.crt.

Aenumire strat de material Lrosimed@mB

#oeficient deconductivitate

termic$[@Tm;B

=aportuld[

@m\;TB

1 3"!#-G=I"=G A"

GN=I' ' '

5 S3=G3 A" G!3G -.#.G. 0.0+ 0.7) 0.27576 SGG A" "LGJIG=" K100 0.07 0.97 0.0727 S3=G3 A" AIH


15/137

!r.crt

Aenumire material Lrosime

d@mB

#oeficientde

conductivitate

termic$

[@Tm;

=aportuld[

@m\;TB

1 3"!#GA"I 0.02 0.97 0.0215

=ef42.5)17 m2;T ^ =min.nec.41.65 m2;T

2. Determinarea ,imen!iunilor &eometrice ale elementelor ,e con!truc-iece ntr n calculul termotehnic

Aeterminarea ariilor suprafeelor planCeului curent /

pl4+.+ m O perimetru m$surat pe anvelopa interioar$ _et42.+ m Gpl47).6 m\

Aeterminarea nalimei nclzite/ _incalzit4] _et'(pl4]7.)5'0.1)42).01 m

Aeterminarea volumului nclzit/ incalzit4 Gpl] _incalzit47).6 ]19.)54662.+2 m7

Aeterminarea suprafeei tEmplriei/ [email protected]]1.2])>1.2]1.5]6>1.2]1.+]6>0.6]0.6>1.+]2.1]2B>6]@1.2]1.2])>1.2]1.5]5>1.2]1

.+]>0.6]0.6>0.+]2.1]6B429.76m2

4^ S3429.76 m2

Aeterminarea ariei totale S4Spereti>S3 >Spl.ac>Spl.inf4@pl]_incalzit'S3B >S3 > Spl.ac

>Spl.inf41)75.91>29.)>2]7).6 S42)09.06 m2

In functie de 4^ L!40.567 WTm7;Y

15


16/137

3.Calculul re'i!ten-ei termice !#eci+ice corectate R12.9>6>12>12.9>2).9462.m

5. =ost orizontal planseu curent'intersectia dintre planseu curent cu un perete

neportant din -.#.G/

19


20/137

aB Hara balcon/

140.12240.12Jun&imea puntilor/J47]5]5.)>7]6>7]5]5.741+.5 mbB #u balcon/

140.12240.1)Jun&imea puntilor/J47]9]5.)>7]9]5.742++.9 m

6. =ost orizontal planseu inferio

140.15

240.20Jun&imea puntilor/J41+.9>2).9>7]12.9>64++.5 m

20


21/137

. #onturul tEmplriei pentru ferestre Ci uCi pentru balcon/

40.26J4W)])]1.2>6]@1.2>1.2>1.5>1.5B>6]@1.2>1.2>1.+>1.+B>)]0.6Y>6]W)]@1.2>1.2>1.2>1.2B>5]@1.2>1.2>1.5>1.5B> ]@1.2>1.2>1.+>1.+B> )]0.6]6>6]@0.+>0.+>2.1>2.1BY491).) m

Rei!ten-a termicRcon+orm

C1/(82?2//"@#oeficientul &lobal de izolare termic$ efectiv, aferent cl$dirilor cu destinaia delocuire, se calculeaz$ cu relaia/

L4 0.7)]n L!

WT@m7;BY

n care/

O volumul nc$lzit, calculat pe baza dimensiunilor interioare ale cl$dirii,Wm7Y8

G?O suprafaa elementului de construcie ?, prin care se produce un transfertermic, Wm2Y8


22/137

O factor de corecie a diferenei de temperatur$ ntre mediile separate deelementul de construcie.14 24741)40.795

n O num$rul de sc(imburi de aer pe or$, W -1h Y8

Se ale&e n40,6 conform #10)'2005.

=ezulta L4

L40.)26)g L!40.567 WTm7;Y

".Com#ortarea elementelor ,e con!truc-ii la ,i+u'ia va#orilor ,ea#

>con+orm C1/(83?(@erificarea la condens a pereilor e*teriori

5.1 erificarea la condens pe suprafaa interioar$ a pereilor e*teriori

#ondiia de evitare a condensului / 3si ^ hrunde/ 3siO temperatura pe suprafaa interioar$8

r ' temperatura punctului de rou$.

60%12

20

i

r

i

CT C

= =

= +

o

o@#107'9B.

3e4 '1+#=si40.125 m2;T=se40.0)2 m2;T=047.7) m2;T

3si4 41+.5+#

3si41+.5+# ^ hr412# 4^ !< apare condens pe fata interioara a peretelui

e*terior 5.2 erificarea la condens n interiorul pereilor e*teriori

22


23/137

#alculul la condes n re&im staionar presupune determinarea curbeitemperaturilor, stabilirea curbei elasticit$ilor @presiunilor parialeB vaporilor deap$ n elementul de construcie Ci a curbei presiunilor de saturaie de ap$ pentrucondiiile

3i4 constant, 3e4 constant, i4 constant, e4 constant.

entru evitarea condensului, este necesar ca n orice seciune a elementuluide construcie s$ fie ndeplinit$ ine&alitatea/pv*g ps unde/

psO valorile presiunilor de saturaie ale vaporilor de ap$ corespunz$toare

3i, 3Si, 3Se, 3en elementul de construcie W!m2Y8 pv*O sc$derea presiunilor pariale ale vaporilor de ap$ n stratul * W!m 2Y.

aB Stabilirea variaiei temperaturii n structura elementului considerEnd / 3e4 '1+# , 3i4 >20#.

unde/

3?O temperatura la faa e*terioar$ a stratului ? W#Y8 3iO temperatura interioar$ de calcul W#Y8 3eO temperatura e*terioar$ de calcul W#Y8 = O rezistena termic$ specific$ unidirecional$ a unui element de

construcie WXm2;Y8 =?O suma rezistenelor termice specifice ale straturilor 1 pEn$ la ?

WXm2;Y8

=SiO rezistena termic$ superficial$ interioar$ WXm2

;Y.

3i420# 4^pi427)0 a @!m2B . @ane*a #B3si41+.5+# 4^ psi421)2.) a @!m2B

4^p142119 a @!m2B

4^p241099 a @!m2B

4^p74171 a @!m2B

4^pse4126 a @!m2B

3e4'1+# 4^pe4115 a @!m2BbB Aeterminarea presiunilor pariale ale vaporilor

cB Aeterminarea rezistenei la permeabilitate a vaporilor de ap$

23


24/137

=v4=v1> =v2>...> =v:4 WmsY unde/

d?O &rosimea stratului @mB8 d?O factorul rezistenei la permeabilitate la vapori a stratului ?8 K O coeficient de difuzie a avporilor de ap$ avEnd valoarea 5) 8 110 s .

=v140.01]+.5]5)]10+4).59 ]10+ms=v240.7]).7]5)]10+469.66 ]10+ms=v740.1]70]5)]10+4162]10+ms=v)40.007].1]5)]10+41.1502]10+ ms

Lraficul presiunilor partiale

Se observ$ c$ vx sp p< deci !< apare condens n structura peretelui e*terior.

24


25/137

EA9URE ICRCI9OR

25


26/137

rin ac-iuni se nele&e orice cauz$ capabil$ s$ determine solicit$ri mecanice

elementelor de construcie.Dn proiectare, aciunile se reprezint$ cu a?utorul

sc(emelor de nc$rcare ce cuprind sisteme de fore, deplas$ri Ci deformaii impuse.Dnc$rcarile se caracterizeaz$ prin orientare, punct de aplicaie, intensitate Ci

mod de variaie n timp.Cla!i+icarea ac-iunilor se poate face dup$ anumite criterii/

G. dup$ modul cum variaz$ n timp Ci frecvena cu care se manifest$ la

anumite intensit$i avem/ ac-iuni #ermanente sunt acele aciuni ale c$ror valori ale

intensit$ii r$mEn practic nesc(imbate pe toat$ durata de e*ploatare a construciilor@e*. &reutatea proprie a elementelor de construcie cu poziie fi*$B.

ac-iuni tem#orare ce pot fi de dou$ tipuri/aB cvasipermanente O sunt acinile ce se manifest$ cu intensit$i mari,

foarte frecvent @e*. &reutatea proprie a pereilor neportani desp$ritoriB.bB variabile O sunt aciunile ce se manifest$ cu intensit$i semnificative, la

intervale mari de timp Ci pot varia rapid n timp @e*. nc$rcarea din z$pad$B. ac-iuni ece#-ionale sunt aciunile ce apar foarte rar @eventual

niciodat$B de'a lun&ul perioadei de e*ploatare a unei construcii dar care au

intensit$i deosebit de mari @e*. seismul, inundaii catastrofale C.a.B.-. dup$ modul de manifestare Ci efectul produs avem/

ac-iuni !tatice variaz$ lent n timp astfel c$ nu determin$ oscilaii

n structura elementului de construcie. ac-iuni ,inamice variaz$ rapid ca intensitate, direcie sau punct de

aplicaie determinEnd oscilaii ale structurii.=ru#area ncrcrilor

Dn calculul structurii este necesar s$ se ia n considerare combinaiile de

nc$rc$ri cele mai defavorabile, a c$ror actiune simultan$ este practic realizabil$."*ist$ dou$ tipuri de &rup$ri a aciunilor n construcii Ci anume/ Starea limita ,e !erviciu

, ,1 0, ,

1 1

1,35 1,5 1,5n m

k j k i k i

j i

G Q Q= =

+ +

Dn relaia de mai sus simbolul > nseamn$ n combinaie cu sau efectul

combinat al.

,k jG ' efectul pe structur$ al aciunii permanente i, luat$ cu valoarea sa caracteristic$8

,1kQ ' efectul pe structur$ al aciunii variabile, ce are ponderea predominant$ ntre

aciunile variabile, luat$ cu valoarea sa caracteristic$8

26


27/137

,k iQ ' efectul pe structur$ al aciunii variabile i, luat$ cu valoarea sa caracteristic$8

0,i ' factor de simultaneitate al efectelor pe structur$ al aciunilor variabile i

@i41,2,7,...B luate cu valorile lor caracteristice, avEnd valoarea/

0,1 0, 7 =

cu e*cepia nc$rc$rilor din depozite Ci a aciunilor provenind din mpin&erea

p$mEntului, a materialelor pulverulente Ci a fluidelorapei unde/

0,1 1, 0 =

Ae e*emplu n cazul unei structuri acionat$ predominant de efectele vEntului,

relaia se scrie/

,

1

1,35 1,5 1,05( )n

k j k k k

j

G V Z sauU =

+ +

unde/

,k jG ' valoarea efectului aciunilor permanente pe structur$, calculat$ cu valoareacaracteristic$ a aciunilor permanente8

kV ' valoarea efectului aciunii vEntului pe structur$, calculat$ cu valoarea

caracteristic$ a aciunilor vEntului8

kZ ' valoarea efectului aciunii din z$pad$ pe structur$, calculat$ cu valoarea

caracteristic$ a nc$rc$rii din zapad$8

kU ' valoarea efectului aciunilor datorate e*ploat$rii construciei @aciunile utileB,

calculat$ cu valoarea caracteristic$ a aciunilor datorate e*ploat$rii.

Gciunile permanente ce au un efect favorabil asupra si&uranei structurilor seiau conform urm$toarei combinaii/

, ,1 0, ,

1 1

0,9 1,5 1,5n m

k j k i k i

j i

G Q Q= =

+ +

Starea limita ultima

2, ,

1 1

n m

kj I Ek i k i

j i

G A Q = =

+ +

unde/Ek

A ' valoarea caracteristic$ a aciunii seismice ce corespunde intervalului mediu de

recuren$, IK= adoptat de cod @IK=4100 ani n 100'2006B

2,i ' coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a aciunii variabile iQ ,

avEnd valorile recomandate n tabelul ).1. din !ormativul cu indicativul #= 1'1'

7 O 2005 @#od de proiectare."valuarea z$pezii asupra construciilorB.

I ' coeficient de importan$ a construciei avEnd valorile n tabelul ).2. din

!ormativul cu indicativul #= 1'1'7 O 2005, n funcie de clasa de importan$ a

construciei, Gne*a 1.

27


28/137

ncrcrea ,at ,e '#a,aloarea caracteristic$ a nc$rc$rii din z$pad$ pe acoperiC se face conform

!ormativului #= 1'1'7 O 2005 @#od de proiectare."valuarea z$pezii asupra

construciilorB, cu relaia/

0,k i e t k S c c S = unde/

i ' coeficient de form$ pentru nc$rcarea din z$pad$ pe acoperiC8

0,kS ' valoarea caracteristic$ a nc$rc$rii din z$pad$ pe sol2/kN m ,n

amplasament8

ec ' coeficient de construciei Ci este funcie de condiiile de e*punere al

amplasamentului @atEt la momentul proiect$rii cEt Ci ulteriorB8

tc ' coeficient termic, Ci poate reduce nc$rcarea dat$ din z$pad$ pe acoperiC n

cazuri speciale, cEnd transmitana termic$ a acoperiCului este ridicat$ Ci

conduce la topirea z$pezii.

1 20 30 ,

1 20 0,8 = = =

'e*punere parial$ 1, 0ec =

'acoperiC cu termoizolaie uzual$ 1,0tc =2

0, 2,5 /

kS kN m = ' Iasi

1. ncrcarea ,in aco#eri$ tera! necircula0il

!r.crt.

Aenumireanc$rc$rii

LrosimeaWmY

alorinormate

n alori de calcul

SJS SJ< SJS SJ2bB

' 0,015 5,0 1,75 1,0 6,5 5,0

5. Strat de pant$&ranulit

1200 0,0 +),0 1,75 1,0 117,) +),0

6. ap$ dee&alizare

K1002100 0,07 67,00 1,75 1,0 +5,05 67,00

. 3ermoizolatiedin polistiren

20 0,0+ 1,60 1,75 1,0 2,16 1,60

28


29/137

e*pandat+. Sapa de

mortar K100 2100 0,07 67,00 1,75 1,0 +5,05 67,00

9. Strat dedifuzie a

vaporilor @1cB

' ' 6,0 1,75 1,0 +,1 6,0

10. Suport(idroizolaie

K1002100 0,07 67,00 1,75 1,0 +5,05 67,00

10. _idroizolaie@7c>)bB ' 7c>)b 1,5 1,75 1,0 27,625 1,5

11. rotecie(idroizolaie

@pietriC>nisipB1600 0,02 72,0 1,75 1,0 ),25 72,0

3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" +1+,60 ' 1105,00 +1+,60

12. Dnc$rcareautil$

' ' 5 1,5 0,) 112,5 70

17.Dnc$rcarea din

z$pad$ ' ' 200 1,5 0,) 700 +0

3N3GJ D!#`=#`=I 151,50 92+,60

SJS O starea limita de serviciu8SJ< O starea limita ultima.

2. ncrcarea ,in #lan$eu curent #ar,o!eal cal,

!r.crt.

Aenumireanc$rc$rii

3/daN m

LrosimeaWmY

alorinormate

n alori de calcul

SJS SJ< SJS SJstratde e&alizare de

7 cm' 0,07 5 1,75 1,0 101,25 5,0

3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" )57,50 ' 612,27 )57,50

). Dnc$rcareautil$

150 1,5 0,) 225,00 60,00

3N3GJ D!#`=#`=I +7+,00

51),00

3. ncrcarea ,in #lan$eu curent #ar,o!eal rece29


30/137

!r.crt.

Aenumireanc$rc$rii

LrosimeaWmY

alorinormate

n alori de calcul

SJS SJ< SJS SJ

strat adeziv

1100 0,02 22,00 1,75 1,0 29,0 22,0

3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" )67,50 625,00 )67,50

5. Dnc$rcareautil$

700,00 1,5 0,) )50,00 120,00

3N3GJ D!#`=#`=I 105,00 5+7,50

. ncrcarea ,in #lan$eu #e!te !u0!ol nencl'it #ar,o!eal cal,

!r.crt.

Aenumireanc$rc$rii

LrosimeaWmY

alorinormate

n alori de calcul

SJS SJ< SJS SJstrat de

e&alizare de 7cm

' 0,07 5,00 1,75 1,0 101,25 5,00

3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" ))1,00 596,00 ))1,00

5. Dnc$rcareautil$ 150,00 1,5 0,) 225,00 60,00

30


31/137

3N3GJ D!#`=#`=I +21,00 501,00

". ncrcarea ,in #lan$eu #e!te !u0!ol nencl'it #ar,o!eal rece

!r.crt.

Aenumireanc$rc$rii

LrosimeaWmY

alorinormate

n alori de calculSJS SJ< SJS SJstrat adeziv

1100 0,02 22,00 1,75 1,0 29,0 22,00

3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" )50,90 60+,0 )50,90

6. Dnc$rcareautil$

700,00 1,5 0,) )50,00 120,00

3N3GJ D!#`=#`=I 105+,2 50,90

31


32/137

%. Perete eterior ,in 'i,arie ,e B.C.. ,e 2" cm

!r.

crt.

Aenumirea

nc$rc$rii

Lrosimea

WmY

alori

normate

n alori de calcul

SJS SJ< SJS SJ 7,)0 m.

Grmarea planseului se va face cu plase sudate @S3!-B. lasele sudate sunt carcase plane de armatura, confectionate din bare din otel O

beton dispuse pe doua directii perpendiculare si sudate electric in punctele de

intersectie.

0@ Ja armarea #lcilor trebuie s$ se in$ seama de urm$toarele condiii / Aiametrul minim al barelor de rezisten$ trebuie sa fie de 5mm 8 Aiametrul minim al barelor de repartitie trebuie sa fie de 4mm 8 Aistanta libera @luminaB minima dintre barele plaselor sudate care au pozitie

orizontala sau inclinata in timpul betonarii O din aceiasi plasa sau din plasediferite, se va considera astfel /

' 2,5 cm pentru barele de la partea inferioara 8' 7,0 cm pentru barele de la partea superioara.

Innadirile plaselor sudate se vor prevedea prin suprapunere fara sudura 8 Suprapunerea pe directia barelor de rezistenta se va face respectand conditiile /

40

25

1 5

2 5

s

s

s

s

d

cm

oc!i cm

oc!iuri cm

+

+

Suprapunerea pe directia barelor de repartitie se va face respectand conditiilor /

43


44/137

4

4

d mm

d mm

>

5

10

s

s

cm

cm

Aeasupra reazemelor intermediare se vor prevedea plase sudate cu barele de

rezistenta paralele cu latura scurta a placii. Jun&imea barelor de rezistenta se

considera e&ala cu latimea reazemului, plus de fiecare parte a lui cate din

desc(iderea principala a placii. Gncorarea plaselor pe reazeme se va asi&ura astfel /

Ja partea inferioara a reazemelor mar&inale, plasele se vor dispune

astfel incat cel putin o bara transversala sudata de toate barele

lon&itudinale sa se &aseasca in interiorul reazemului cu a*ul la minim

5 cm distanta fata de mar&inea interioara 8 Ja partea inferioara a reazemelor interioare peste care placa este

continua, plasele se vor dispune astfel incat sa fie satisfacute simultan

conditiile /' #el putin 2 bare transversale ale plasei sa se &aseasca in zona

comprimata a sectiunii 8' Aistanta dintre mar&inea reazemului si a*ul ultimei bare

transversale sa fie cel mult 5 cm 8' -arele lon&itudinale sa depaseasca mar&inea reazemului cu cel

putin 10 cm

Ja partea superioara a reazemelor mar&inale plasele sudate vorrealiza simultan urmatoarele conditii constructive /

' Jun&imea totala de ancorare a plasei masurata de la mar&inea

interioara a reazemului va fi de cel putin 1, oc(i 8' e lun&imea de ancorare se va prevedea o indoitura la 90 '


45/137

2. anourile se consider$ simplu rezemate pe tot conturul Ci nc$rcate cu o

m$rime dat$ de relaia/ ( ),, 2/ 2 / ." p daN m= 1.Placa 1 ? ,e ti#

K,2

K,1K 2 K 1

l 1

46002 1 n 2

n

4600

l

1

( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=

g' nc$rcarea permanent$ de calcul pe unitatea de suprafa$8p ' nc$rcarea utila de calcul pe unitatea de suprafa$.

45


46/137h01h02 hp

2625 /g daN m=2450 /p daN m=

, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m= =

2' " 840 225 1065 /" " " daN m= + = + =41

42

112

121

41

42

0,0269

0,0269

0,03656001

0,0565600

0,5

0,5

= = == = = = =

=

2

1 41

2

2 42

532,50 /532, 50 /

" " daN m" " daN m

= == =

Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2 2 2

41 41 1 11 1 0,0269 840 6 0,0365 225 6 1109,10# " " daNm = + = + =

' 2 '' 2 2 2

42 42 2 12 2 0,0269 840 6 0,0565 225 6 1406,25# " " daNm = + = + =

Calculul momentelor ncovoietoare n rea'eme42

' 1 141

2' 2 2

42

1406,258

1406,258

" # daNm

"

# daNm

= =

= = 41 42,# # momentele n cEmp ale panoului de tip ) dup$ direcia 1, respectiv dup$

direcia 28' '

41 42,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip ) dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28

Calculul armturii l$cile armate pe dou$ direcii sunt raional alc$tuite atunci cEnd procentul de

armare pe fiecare direcie n parte este limitat la 0,20,)%.

0

100aA

p$ !

=

rmarea c)m#urilor

46


47/137

2

2

3700 / ( )

150 / ( 20 / 25)

100

14

1

a

c

p

$

R daN cm STN%

R daN cm &

$ cm

! cm

a cm

=

=

=

=

=

01

02

1,5 14 1 1,5 0,8 11,8

0,5 14 1 0,5 0,8 12,6

p $

p $

! ! a d cm

! ! a d cm

= = =

= = =

41 241, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,050 1 1 2 0,052 2,62

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 22,83e'A cm=

42 242, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,053 1 1 2 0,055 2,80

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 22,83e'A cm= rmarea rea'emelor

'

41 241, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,067 1 1 2 0,070 3,33

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

R#% % A $! cm$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm='

42 242, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,059 1 1 2 0,061 3,11

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A A cm

p

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=2.Placa 2 ? ,e ti# "

47


48/137

K,1

K 2

K 1

l 1

46002

2

n 2

n

4600

l

K

,2

K,1

( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=

2625 /g daN m=2450 /p daN m=

, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m= =

' " 1065 /" " " daN m= + =

51

52

112

121

51

52

0,0226

0,0198

0,03656001

0,0565600

0,6667

0,3333

= = == = = = =

=

2

1 51

2

2 52

710, 03 /

355, 39 /

" " daN m

" " daN m

= =

= =

Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2 2 2

51 51 1 11 1 0,0226 840 6 0,0365 225 6 979,5# " " daNm = + = + =

' 2 '' 2 2 2

52 52 2 12 2 0,0198 840 6 0,0565 225 6 1102,7# " " daNm = + = + =


48


49/137

h01h02 hp

2' 1 151

2' 2 252

1350,212

1585,28

" # daNm

" # daNm

= =

= =

61 62,# # momentele n cEmp ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectiv dup$ direcia 28

' '

61 62,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28

Calculul armturii

0

100aA

p$ !

=

rmarea c)m#urilor2

2

3700 / ( )

150 / ( 20 / 25)

100

14

1

a

c

p

$

R daN cm STN%

R daN cm &

$ cm

! cm

a cm

=

=

=

=

=

01

02

1,5 14 1 1,5 0,8 11,8

0,5 14 1 0,5 0,8 12,6

p $

p $

! ! a d cm

! ! a d cm

= = =

= = =

51 251

, 01201

min 01,min 2

,min

min

0,050 1 1 2 0,052 2,46

2,36100

0,2%

c

a necc a

a

a

# R

% % A $! cm$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = = = =

=

Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm=

52 252, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,046 1 1 2 0,047 2,40

2,521000,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cmp

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm= rmarea rea'emelor

'51 251

, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,065 1 1 2 0,067 3,20

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=

49


50/137

'52 252

, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,065 1 1 2 0,067 3,18

2,52100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= =

= Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=

3.Placa 3 ? ,e ti# "

K,2

K

,1

K 2

K 1

l 1

46)02

7

n 2

n

4600

l

K,2

K

,1

1

( ), 2

/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=

2625 /g daN m=2450 /p daN m=

, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m= =

50


51/137

h01h02 hp

51

52

112

121

51

52

0,0257

0,0153

0,04026401,06

0,0432600

0,7454

0,2546

= = == = = = =

=

2

1 51

2

2 52

793,85 /

271,15 /

" " daN m

" " daN m

= =

= =

Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 251 51 1 11 1 995,3# " " daNm = + =' 2 '' 2

52 52 2 12 2 1080,5# " " daNm = + =


' 1 151

2' 2 252

1562,512

1388,58

" # daNm

" # daNm

= =

= =


' '51 52,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28

Calculul armturii

0

100aA

p$ !

=

rmarea c)m#urilor2

2

3700 / ( )

150 / ( 20 / 25)100

14

1

a

c

p

$

R daN cm STN%

R daN cm &$ cm

! cm

a cm

=

==

=

=

01

02

1,5 14 1 1,5 0,8 11,8

0,5 14 1 0,5 0,8 12,6

p $

p $

! ! a d cm

! ! a d cm

= = =

= = =

51


52/137

51 251, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,048 1 1 2 0,049 2,22

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= =

=


52 252, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,052 1 1 2 0,054 2,59

2,52100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==


rmarea rea'emelor'51 251

, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,063 1 1 2 0,065 3,13

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm='

52 252, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,063 1 1 2 0,065 3,14

2,52100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==


.Placa ? ,e ti#

52


53/137

K,2

K,1

K2

K 1

l 1

46)02

)

n 2

n

4600

l

1

( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=

2625 /g daN m=2450 /p daN m=

, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m

= = 41

42

112

121

61

62

0,0295

0,0245

0,04026401,06

0,0432600

0,5471

0,4529

= = == = = = =

=

2

1 61

2

2 62

342 /

283 /

" " daN m

" " daN m

= =

= =

Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2

41 41 1 11 1 1217,7# " " daNm = + =

' 2 '' 2

42 42 2 12 2 1241,54# " " daNm = + =


' 1 141

2' 2 2

42

1538,78

1449,38

" # daNm

"

# daNm

= =

= =

53


54/137

h01h02 hp


' '


Calculul armturii

0

100aA

p$ !

=

rmarea c)m#urilor2

2

3700 / ( )

150 / ( 20 / 25)

100

14

1

a

c

p

$

R daN cm STN%

R daN cm &

$ cm

! cm

a cm

=

=

=

=

=

01

02

1,5 14 1 1,5 0,8 11,8

0,5 14 1 0,5 0,8 12,6

p $

p $

! ! a d cm

! ! a d cm

= = =

= = =

41 241

, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,058 1 1 2 0,060 2,70

2,36100

0,2%

c

a nec

c a

a

a

R#

% % A $! cm$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = = = =

=


42 242, 022

02

min 02

,min 2,min

min

0,052 1 1 2 0,054 2,73

2,521000,2%

ca nec

c a

aa

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cmp

= = = = = =

= ==


'41 241

, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,064 1 1 2 0,067 3,66

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==


54


55/137

'42 242

, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,060 1 1 2 0,063 3,20

2,52100

0,2%

ca nec

c a

a

a

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= =


".Placa " ? ,e ti# "

K,2

K,1

K2K 1

l 1

4)902 5n 2

n

4600

l

1

( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=

2625 /g daN m=2450 /p daN m=

, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2

/ 2 225 /" p daN m= = 51

52

112

121

51

52

0,0370

0,0179

0,05146001,22

0,0248490

0,5647

0,3253

= = == = = = =

=

2

1 51

2

2 52

353 /

204 /

" " daN m

" " daN m

= =

= =

55


56/137

h01h02 hp

Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2

51 51 1 11 1 1023,9# " " daNm = + =

' 2 '' 2

52 52 2 12 2 957,70# " " daNm = + =


' 1 151

2' 2 252

1358,812

1128,48

" # daNm

" # daNm

= =

= =


' '


Calculul armturii

0

100aA

p$ !

=

rmarea c)m#urilor2

2

3700 / ( )

150 / ( 20 / 25)

100

14

1

a

c

p

$

R daN cm STN%

R daN cm &

$ cm

! cm

a cm

=

=

=

=

=01

02

1,5 14 1 1,5 0,8 11,8

0,5 14 1 0,5 0,8 12,6

p $

p $

! ! a d cm

! ! a d cm

= = =

= = =

51 251, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,043 1 1 2 0,044 2,07

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu

2 22,83 /2,83e'

A cm cm

=52 252

, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,040 1 1 2 0,040 2,04

2,52100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==


56


57/137

'51 251

, 012

01

min 01,min 2

,min

min

0,057 1 1 2 0,059 3,09

2,36100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= =


'52 252

, 022

02

min 02,min 2

,min

min

0,047 1 1 2 0,048 3.05

2,52100

0,2%

ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==


rmarea 0alcoanelor 4

Grmarea consolelor se face cu bare independente #52.

S(ema statica pentru calculul balcoanelor este o &rinda in consola/

4216

n

l

2

2

0

3000 / ( )

150 / ( 20 / 25)100

14

1

12,6

1075,73

a

c

p

$

R daN cm STN%

R daN cm &$ cm

! cm

a cm

! cm

" daNm

=

==

=

=

=

=

Calculul momentelor ncovoietoare n c)m# !i rea'em42 2

1 1075,73 2,16

627,368 8&"

# daNm

= = =

57


58/137

12

, 02

0

min 01,min 2

,min

min

0,026 1 1 2 0,027 1,68

2,52100

0,2%

&& ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= =

= Se armeaza constructiv5 8 / m

22,52e'

A cm=

2 21 1075,73 2,16 2509,46

2 2R

" # daNm

= = =

12

, 012

01

min 0,min 2

,min

min

0,105 1 1 2 0,111 7,03

2,52100

0,2%

R cRa nec

c a

a

a

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se armeaza cu 7 12/ m 27,96

e'A cm=

2 22 1075,73 1,56 327,23

8 8&

" # daNm

= = =

22

, 02

0

min 01,min 2

,min

min

0,013 1 1 2 0,014 0,87

2,52100

0,2%

&& ca nec

c a

a

a

# R% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se armeaza constructiv5 8 / m 22,52

e'A cm=

2 22 1075,73 1,56 1310,5

2 2R

" # daNm

= = =

22

, 02

0

min 01,min 2

,min

min

0,055 1 1 2 0,014 3,57

2,52100

0,2%

R cRa nec

c a

a

a

R#% % A $! cm

$! R R

p $ !A

A cm

p

= = = = = =

= ==

Se armeaza cu 7 10/ m 25,50

e'A cm=

Grmarea in reazem dupa directia .

58


59/137

Grmarea in reazem dupa directia M.

59


60/137

Grmarea in camp dupa directia .

Grmarea in camp dupa directia M.

60


61/137

C9CU9U9 =RIGI9OR61


62/137

Calculul ,e #re,imen!ionare a &rin'ilor4

Dimen!iunea $i +orma !ec-iunii tran!ver!ale

Horma seciunilor transversale a &rinzilor monolite este de re&ul$ n 3 Ci mai

rar avEnd alte forme@de e*emplu triun&(iulare sau dreptun&(iulareB.Aimensiunile

seciunii &rinzii se stabilesc multiplu de 50 mm pentru &rinzile cu h 800 mm Ci

multiplu de 100 mmpentru &rinzile cu h 800 mm.

a) conditia de rezistenta /

1 1 1 1

600 60 50 6010 12 10 12

g! ( cm ! cm

= = =

b) conditii functionale / ' conditia sa incapa fereastra/

340 275 65g et ' g! ! ! ! cm= = =

Se ale&e 65g! cm=

1 1

.... 32,5...21,45 252 3

g g g$ ! $ cm

= = =

62


63/137

65

25

g

g

! cm

$ cm

=

=

Dimen!ionarea &rin'ii =P B >2"%"@

rmtura lon&itu,inal ,e re'i!ten-Aiametrul minim pentru arm$turile lon&itudinale de rezisten$ este de 10

mm.Aiametrul ma*im al arm$turii lon&itudinale de rezisten$ depinde de modul

de fasonare al arm$turilor. Ja barele drepte se poate a?un&e la un diametru de pEn$

la 40 mm,iar la barele ndoite nu se recomand$ a dep$Ci 25 mm. Aistana ntre a*ele barelor, n zonele ntinse, de re&ul$, trebuie s$ fie de

ma*im 200mm. Gcoperirea cu beton a arm$turilor se ia n conformitatea cu prevederile

S3GS'ului 10100 O 90. Gcoperirea de beton se consider$ H25 mm.

rocentele minime de armare ale &rinzilor,n zonele ntinse se iau pentru

ri&lele de cadru participante la structuri antiseismice n zona de calcul # astfel/a. pentru arm$turile de preluare a momentelor ne&ative pe reazeme/

min 0,45%p =

b. pentru celelalte arm$turi ntinse/ min 0,15%p = In portiunile in care &rinzile nu necesita armaturi lon&itudinale de

rezistenta la partea superioara , se prevad armaturi de monta? , cate o bara la

fiecare colt de etrier.

63


64/137

rmtura tran!ver!al >etrieri@diametrul ma*im al etrierilor se consider$ 12 mmdiametrul minim al etrierilor se consider$ 1) din diametrul cel mai mare al

arm$turii lon&itudinale de rezisten$, dar cel puin 6 mm distana ma*im$ dintre etrieri se consider$/

1. 7) ( @( O n$limea seciunii de betonB82. 700 mm8entru ri&lele de cadru ale structurilor antiseismice pe lun&imea zonelor

plastice poteniale @ 2p != )se ia/- 200 mm8- 1) ( @( O dimensiunea laturii mari a seciuniiB

rocentul de armare transversal$ ep n zonele potenial plastic ale &rinzilor

participante la structuri antiseismice trebuie s$ fie/ 0,15%ep =

Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni normale #entru

elemente ncovoiate

#alculul l$imii active a t$lpii pentru seciuni n form$ de 3 @conform Gne*ei

G O S3GS 10100O90B.

J$imea activ$ p$ a t$lpii, care se ia n considerare n calculul elementelor cu

seciunea n form$ de T, cu placa n zona comprimat$, este e&al$ cu l$imea real$ a

pl$cii, dar cel mult l$imea care rezult$ ad$u&End la l$imea $ a inimii de fiecare

parte / 6c$ = , n care c este distana dintre doua seciuni consecutive de moment

ncovoietor nul.

bp

xh

b

hp

b b

entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 530 265c cm= = =

26544

6 6

c$

cm = = =

entru &rinzile care fac parte din planCee neri&idizate prin nervuri transversale

trebuie respectat$ condiia/

dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !

64


65/137

dac$ / 0,1p! !> $ nu se plafoneaz$ din alte condiii.

Dn cazul de fa$ 14p! cm= 14

0,22 0,1 4465

p!$ cm

!= = > =

2 25 2 44 113p$ $ $ cm= + = + = #alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate

se face parcur&End urm$toarele etape/

Se cuno!c4

25

65

$ cm

! cm

= =

113

14

p

p

$ cm

! cm

= =

,Q # eforturile secionale rezultate din modelul de calcul8

cR ? rezistena de calcul la compresiune a betonului8

*ckc $c $c c

$c

RR m m R

)= = unde $cm ' coefiecient al condiiilor de lucru a betonului8

1,0$cm = - pentru elementele cu poziia de turnare orizontal$, cu n$lime de turnare

mai mare de 1500 mmCi dimensiunea cea mai mica a seciunii 200 mm.*

cR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90 B

* 2

150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B* 21, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =

23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B

Se cere4

'

a aA A=

oSe apreciaz$

2,0

2,5 3,52 2$a a cm

= + = + =

oSe calculeaz$

0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =

Aimensionarea &rinzilor se face la valorile eforturilor secionale ma*ime din

combinaia de nc$rc$ri cea mai defavorabil$.

rmarea &rin'ii n cam#

65bp

A

h

!hp

b

"#p

b!$#

A$


66/137

m! 927420camp# daNcm=

erificarea poziiei a*ei neutre/

0

14113 14 150 61.5 12932850

2 2

px ! p

cap p p c

!# $ ! R ! daNcm

= = = =

m!px !camp

cap p# # x !=< < se calculeaz$ ca la o seciune dreptun&(iular$

m!2 20

9274200,014

113 61,5 150

camp

p c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,014 0,014%= = =

2

0

1500, 014 113 61, 5 4, 86

3000

ca p

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

2,30100

0,15%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu2

3 16 52, 6,03e'*& A cm =

rmarea &rin'ii n rea'em

m! 1926000rea+em# daNcm=

m!

2 2

0

19260000,135

25 61,5 150

rea+em

c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,135 0,145%= = =

66

b!$#

A$

"#p

A

b

bp

h

hp

!


67/137

2

0

1500,145 25 61,5 11,14

3000

ca

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

6,91100

0,45%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =

Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni nclinate la ac-iunea

+or-ei tietoare#alculul n starea limit$ de rezisten$ n seciuni nclinate se face n &eneral la

aciunea forei t$ietoare. Gcest calcul se face numai dac$ este ndeplinit$ condiia/

0,5 2$o t

QQ c

A R< = =

Q ' fora t$ietoare de calcul8

$oA ' aria seciunii utile a elementului la aciunea forei t$ietoare8

tR ' rezistena la ntindere a betonului.

Aac$ Q ^ 2 se ma?oreaz$ dimensiunile seciunii de beton sau se sporeCte

calitatea acestuia.

Aac$ Q 0,5 calculul arm$turilor transversale nu este necesar.

Horta taietoare de calcul se determina cu relatia/

m!

19260 18166 583,50 5,308607,30

2 5,30 2

,st ,dr ca c c

c

# # " Q daN

+ + = + = + =

225 61,5 1537,5$o o

A $ ! cm= = =

* 21, 0 11 11 /t $t tk

R m R daN cm= = = unde/$t

m ' coeficient al condiiilor de lucru al betonului Ci este 1,0 pentru elemente cu

poziia de turnare orizontal$, cu n$limea de turnare mai mare 1500 mm Ci

dimensiunea cea mai mic$ a seciunii 200 mm.

*

tkR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90B

* 211 /tkR daN cm= , pentru beton #2025 @-c25B

67


68/137

8607,300,508 0,5 0,508 2

1537,5 11$o t

QQ

A R= = = < <

se face calculul n seciuni

nclinate.

Aistanta dintre etrieri trebuie sa satisfaca conditia /

2 2

m!

250 615 1,10,39 464

13996,10

o te e

$ ! Ra a p mm

Q

= = =

ai

o

Ap

$ !=

- procentul de armare lon&itudinal din zona intinsa8

6,03100 0,39%

25 61,5p= =

365 487,5

4300

e

e

a ! mm

a mm

3 = =

4

Gle&em 8etrieri din otel N-7

2en = ' num$rul de ramuri ale unui etrier8

250,3e

A mm= ' aria sectiunii unei bare de etrier8

20,8 2100 1680 /at at a

R m R N cm= = =

atR ' rezistenta de calcul a armaturii transversale8

0,8atm = @pentru N-7Bcoeficent al conditiilor de lucru8

2 2 0,503 1680169 /

10

e ate

e

A R" daN cm

a

= = =

e" ' capacitatea portanta a etrierilor8

2 225 61,5 11 0,3962

169

o t

i

e

$ ! R ps cm

"

= = =

is ' proiectia pe a*a elementului a fisurii periculoase8

Horta taietoare minima preluata de etrieri si beton se calculeaza cu relatia /

2

cap o

e$ e i t t

i

$ ! pQ " s m R

s

= +

225 61,5 0,39169 62 1 11 14701

62

cap

e$Q daN

= + =

m!14701 8607,30cap

e$Q daN Q daN = > =

68


69/137

G rezultat din calcul o armare transversal$ cu 8/10 , 37etrieri cm -% pe

lun&imea zonei potenial plastice @la capetele &rinzilor pe reazemeB Ci cu

8/ 20 , 37etrieri cm -% n afara acestor zone @n cEmpB.

Dimen!ionarea &rin'ii =P 1 >2"%"@


elemente ncovoiate


G O S3GS 10100O90B.





ncovoietor nul.

bp

xh

b

hp

b b

entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 555 277,5c cm= = =

277,546,25

6 6

c$

cm = = =



dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !

69


70/137



0,22 0,1 46,2565

p!$ cm

!= = > =

2 25 2 46,5 117,5p$ $ $ cm= + = + = #alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate


Se cuno!c4

25

65

$ cm

! cm

= =

117,5

14

p

p

$ cm

! cm

= =



*ckc $c $c c

$c

RR m m R





* 2

150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B* 21, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =

23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B

Se cere4

'

a aA A=

oSe apreciaz$

2,0

2,5 3,52 2$a a cm

= + = + =

oSe calculeaz$

0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =




70bp

A

h

!hp

b

"#p

b!$#

A$


71/137



0

14117,5 14 150 61.5 13447875

2 2

px ! p

cap p p c

!# $ ! R ! daNcm

= = = =

m!px !camp


m!2 20

8305200,0125

117,5 61,5 150

camp

p c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,0125 0,0125%= = =

2

0

1500,0125 117,5 61,5 4,52

3000

ca p

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

2,30100

0,15%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu2

3 16 52, 6,03e'*& A cm =



m!

2 2

0

18199000,128

25 61,5 150

rea+em

c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,128 0,137%= = =

71

b!$#

A$

"#p

A

b

bp

h

hp

!


72/137

2

0

1500,137 25 61,5 10,53

3000

ca

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

6,91100

0,45%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =

Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni nclinate la ac-iunea+or-ei tietoare

#alculul n starea limit$ de rezisten$ n seciuni nclinate se face n &eneral la


0,5 2$o t

QQ c

A R< = =





calitatea acestuia.


m!

18199 15030 583,50 5,557606,40

2 5,55 2

,st ,dr ca c c

c

# # " Q daN

+ + = + = + =

225 61,5 1537,5$o o

A $ ! cm= = =

* 21, 0 11 11 /t $t tk

R m R daN cm= = = unde/

$t

m

' coeficient al condiiilor de lucru al betonului Ci este 1,0 pentru elemente cupoziia de turnare orizontal$, cu n$limea de turnare mai mare 1500 mm Ci


*



7606,400,524 0,5 0,524 2

1537,5 11$o t

QQ

A R= = = < <


nclinate.

72


73/137


2 2

m!

250 615 1,10,39 633

10246

o te e

$ ! Ra a p mm

Q

= = =

ai

o

Ap $ != - procentul de armare lon&itudinal din zona intinsa8

6,03100 0,39%

25 61,5p= =

365 487,5

4

300

e

e

a ! mm

a mm

3 = =

4


2en = ' num$rul de ramuri ale unui etrier8250,3

eA mm= ' aria sectiunii unei bare de etrier8

20,8 2100 1680 /at at a

R m R N cm= = =


0,8at

m = @pentru N-7Bcoeficent al conditiilor de lucru8

2 2 0,503 1680169 /

10

e ate

e

A R" daN cm

a

= = =


2 225 61,5 11 0,3962

169

o t

i

e

$ ! R ps cm

"

= = =



2

cap o

e$ e i t t

i

$ ! p

Q " s m Rs

= +

225 61,5 0,39169 62 1 11 14701

62

cap

e$Q daN

= + =

m!14701 7606,40cap

e$Q daN Q daN = > =




73


74/137

Dimen!ionarea &rin'ii =E1 B >2"%"@


elemente ncovoiate


G O S3GS 10100O90B.





ncovoietor nul.

bp

xh

b

hp

b b

entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 530 265c cm= = =

265

446 6

c

$

cm = = =



dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !



0,22 0,1 4465

p!$ cm! = = > =

74


75/137

2 25 2 44 113p$ $ $ cm= + = + =

#alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate


Se cuno!c4

25

65

$ cm

! cm

= =

113

14

p

p

$ cm

! cm

= =



*ckc $c $c c

$c

RR m m R





* 2150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B

* 2

1, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B

Se cere4

'

a aA A=

oSe apreciaz$

2,02,5 3,5

2 2$a a cm

= + = + =

oSe calculeaz$

0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =




75bp

A

h

!hp

b

"#p

b!$#

A$


76/137



0

14113 14 150 61.5 12932850

2 2

px ! p

cap p p c

!# $ ! R ! daNcm

= = = =

m!px !camp


m!2 20

9403200,0147

113 61,5 150

camp

p c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,0147 0,0148%= = =

2

0

1500,0148 113 61,5 5,14

3000

ca p

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

2,30100

0,15%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu 23 16 52, 6,03e'*& A cm =



m!

2 2

0

19008000,134

25 61,5 150

rea+em

c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,134 0,144%= = =

76

b!$#

A$

"#p

A

b

bp

h

hp

!


77/137

2

0

1500,144 25 61,5 11,07

3000

ca

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

6,91100

0,45%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =




0,5 2$o t

QQ c

A R< = =





calitatea acestuia.


m!

19008 18031 583,50 5,308535,30

2 5,30 2

,st ,dr ca c c

c

# # " Q daN

+ + = + = + =

225 61,5 1537,5$o o

A $ ! cm= = =

* 21, 0 11 11 /t $t tk


$t




*



8535,300,504 0,5 0,504 2

1537,5 11$o t

QQ

A R= = = < <


nclinate.

77


78/137


2 2

m!

250 615 1,10,39 465

13966

o te e

$ ! Ra a p mm

Q

= = =

ai

o


6,03100 0,39%

25 61,5p= =

365 487,5

4

300

e

e

a ! mm

a mm

3 = =

4




20,8 2100 1680 /at at a

R m R N cm= = =


0,8at


2 2 0,503 1680169 /

10

e ate

e

A R" daN cm

a

= = =


2 225 61,5 11 0,3962

169

o t

i

e

$ ! R ps cm

"

= = =



2

cap o

e$ e i t t

i

$ ! p

Q " s m Rs

= +

225 61,5 0,39169 62 1 11 14701

62

cap

e$Q daN

= + =

m!14701 8535,30cap

e$Q daN Q daN = > =




78


79/137

Dimen!ionarea &rin'ii =E1 1 >2"%"@


elemente ncovoiate


G O S3GS 10100O90B.





ncovoietor nul.

bp

xh

b

hp

b b

entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 555 277,5c cm= = =

277,5

46,256 6

c

$

cm = = =



dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !



0,22 0,1 46,2565

p!$ cm! = = > =

79


80/137

2 25 2 46, 25 117,5p$ $ $ cm= + = + =

#alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate


Se cuno!c4

25

65

$ cm

! cm

= =

117,5

14

p

p

$ cm

! cm

= =



*ckc $c $c c

$c

RR m m R





* 2150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B

* 2

1, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B

Se cere4

'

a aA A=

oSe apreciaz$

2,02,5 3,5

2 2$a a cm

= + = + =

oSe calculeaz$

0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =




80bp

A

h

!hp

b

"#p

b!$#

A$


81/137



0

14117,5 14 150 61.5 13447875

2 2

px ! p

cap p p c

!# $ ! R ! daNcm

= = = =

m!px !camp


m!2 20

8394900,0126

117,5 61,5 150

camp

p c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,0126 0,0127%= = =

2

0

1500,0127 117,5 61,5 4,59

3000

ca p

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

2,30100

0,15%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu 23 16 52, 6,03e'*& A cm =



m!

2 2

0

18506000,130

25 61,5 150

rea+em

c

#%

$ ! R= = =

1 1 2 1 1 2 0,130 0,140%= = =

81

b!$#

A$

"#p

A

b

bp

h

hp

!


82/137

2

0

1500,140 25 61,5 10,76

3000

ca

a

RA $ ! cm

R= = =

min 0,min 2

,min

min

6,91100

0,45%

a

a

p $ !A

A cm

p

= ==

se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =




0,5 2$o t

QQ c

A R< = =





calitatea acestuia.


m!

18506 17571 583,50 5,558290,15

2 5,55 2

,st ,dr ca c c

c

# # " Q daN

+ + = + = + =

225 61,5 1537,5$o o

A $ ! cm= = =

* 21, 0 11 11 /t $t tk


$t




*



8290,150,614 0,501 0,501 2

1537,5 11$o t

QQ

A R= = = <


nclinate.

82


83/137


2 2

m!

250 615 1,10,39 625

10383

o te e

$ ! Ra a p mm

Q

= = =

ai

o


6,03100 0,39%

25 61,5p= =

365 487,5

4

300

e

e

a ! mm

a mm

3 = =

4




20,8 2100 1680 /at at a

R m R N cm= = =


0,8at


2 2 0,503 1680169 /

10

e ate

e

A R" daN cm

a

= = =


2 225 61,5 11 0,3962

169

o t

i

e

$ ! R ps cm

"

= = =



2

cap o

e$ e i t t

i

$ ! p

Q " s m Rs

= +

225 61,5 0,39169 62 1 11 14701

62

cap

e$Q daN

= + =

m!14701 8290,15cap

e$Q daN Q daN = > =




83


84/137

C9CU9U9 S9PI9OR

84


85/137

Calculul ,e #re,imen!ionare a !tal#ilor4

entru predimensionare s'a ales stElpul intermediar de cadru aflat la

intersecia a*ului -'- cu a*ul 7'7

( )2#

n#

b #m$n

&A

=

n#

bA O aria de beton simplu necesar$ prelu$rii n bune condiii a efortului

corespunz$tor elementului de construcie8

& O efortul a*ial ce solicit$ elementul de construcie.

0,5n= O coeficient ce ine seama de poziia n structur$ a stElpului8

Aimensiunile laturilor seciunilor la stElpii cu seciune dreptu&(iular$ sau

alte forme octo&onale trebuie s$ fie multiplu de 5cm.

Aimensiunile minime ale sectiunii transversale se iau 250mm la stalpii

monoliti si 250 mm la stalpii prefabricati.

2

5,75 5,80m 33,30mm= =

Incarcari aferente acestui stalp /

' Ja nivelul terasei /

apada / 80 33,30 2664daN =

_idroizolatie / 50 33,30 1665daN =

Lreutate placa / 0,14 2500 33,30 11655daN =

Strat de panta / 84 33,30 2797,2daN = Lreutate &rinda/

(0,51 0,25 5,75) (0,51 0,25 5,80) 2500 3900,5daN + =

3encuiala placa / 0,015 33,30 1900 949,05daN =

3encuiala &rinzi /

(0,03 0,25 5,75) (0,03 0,25 5,80) 1900 212,8daN + =

+& 33843,55=

' Ja nivelul eta?ului curent /

85


86/137


87/137

StElpii se ncadreaz$ conform S3GS 10100'90 grupa A/ stElpi participani

la structuri antiseismice ncadrai n clasa a .

#lasa a O elemente care cap$t$ deformaii post'elastice semnificative Ci care Ci

care n consecin$, necesit$ asi&urarea ductilit$ii corespunz$toare prescripiilor de

proiectare antiseismic$. entru aceste elemente, prevederile de alc$tuire

constructiv$ Ci de calcul sunt difereniate, n cazul cEnd este necesar, pentru zonele

plastice poteniale @zonele spre care, prin proiectarea structurii, se diri?eaz$

localizarea apariiei de deformaii post'elastice sub aciunii cutremurelor puterniceB

Ci restul zonelor din elementele respective.

rmaturile lon&itu,inale4

StElpii sunt solicitai la compresiune e*centric$ oblic$. "forturile ma*ime au

ap$rut n stElpii parterului.

Aiametrele minime ale arm$turilor lon&itudinale sunt de 12mm pentru bare

#52 Ci #60 Ci de 1)mm pentru bare din N-7.

Aiametrele ma*ime recomandate /2+mm pentru stElpii din beton obiCnuit Cide 22mm pentru cei din beton cu a&&re&ate uCoare.

Aistane minime Ci ma*ime ntre bare/

' distana liber$ minim$ ntre bare/ 50mm

' distana ma*im$ din a* n a*/ 250mm

rocentul minim de armare pe fiecare latura a sectiunii este de 0,20%.

StElpul se calculeaz$ la compresiune e*centrica plana si se va verifica la

compresiune e*centrica oblica. Grmarea stElpilor se va face simetric. rmaturile tran!ver!ale4

Aiametrul etrierilor trebuie sa fie 1) din diametrul ma*im al armaturilor

lon&itudinale , dar cel putin 6mm.

Aistanta intre etrieri pe inaltimea stalpului trebuie sa fie 15d, dar cel mult

200mm.

In zonele potential plastice etrieri se indesesc pe o lun&ime p care se ia cea mai

mare dintre valorile/

' / 6p .s @.s ' ianltimea libera a stalpului la nivelul consideratB887


88/137

' p !1,5 @ ! ' dimensiunea ma*ima a sectiunii de beton a stalpuluiB8

' 600p mm .

Aistantele intre etrierii indesiti vor respecta conditiile /

' 6ae d @ d' diametrul minim al armaturii lon&itudinale B8' / 5ae ! 8

' 100ae mm .

rocentul minim de armare pe fiecare latura a sectiunii este de 0,20%

rocentul ma*im de armare este de 2%

Caracteri!ticile materialelor 4

-eton #2025 / * 2 * 2150 / 0,85 150 127,5 /c c $c c cR daN cm R m R R daN cm= = = =

* 2 * 211 / 0,85 11 9,35 /t t $t t t R daN cm R m R R daN cm= = = =

#52 / 23000 /aR daN cm=

N- 7/ 22100 /aR daN cm=

88


89/137

Stal#ul Mar&inal SB1 >(/(/@

! 4 110000 da!.

K4272+0 da!m.

Kz4211+5 da!m

Dimen!ionarea armaturilor la com#re!iune ecentrica ,rea#ta 4

= = =

= = =

< =etrieri@

1 2 7707,4 7707, 45505,28

2,80

, ,

cac

c

# #Q daN

+ += = =

Jun&imea zonei plastice poteniale lpse m$soar$ de la mar&inea superioar$

respectiv inferioar$ a ri&lei Ci se consider$ astfel @conform 100'2006B/

28046,66

6 6

1,5 105

60

sp

p

p

. cm cm

! cm

cm

= = =

=

lun&imea 'onei #la!tice H 1/"cm.

Di!tan-a ,intre etrieri4 aed 4 diametrul minim al barelor lo

0.diploma new

Documents